Одним из решений тепловой защиты конструкций является использование новых видов огнеупорных материалов, среди которых наиболее перспективными могут быть жаростойкие бетоны, так как в большинстве случаев по своим физико-техническим характеристикам они не уступают штучным огнеупорам, а порой даже превосходят их технически и экономически в связи с тем, что себестоимость производства бетонов значительно ниже ввиду отсутствия предварительного высокотемпературного обжига.

В настоящее время в нашей стране и за рубежом разработаны эффективные составы жаростойких бетонов для использования их в широком диапазоне температур (1000-1700ºС), технология заводского производства изделий из них, а также принципы проектирования и расчета бетонных и железобетонных конструкций.

Жаростойкие бетоны состоят из связки, тонкомолотой добавки и заполнителей, которые и определяют температурные условия применения бетона. Связка представляет собой гидравлическое или воздушное вяжущее, содержащее в большинстве своем тонкомолотую минеральную добавку. Мелкий и крупный заполнитель приготавливается путем дробления огнеупорных и тугоплавких горных пород, боя обжиговых изделий и дисперсных наполнителей.

Согласно ГОСТ 20910-90 “Бетоны жаростойкие. Технические условия” жаростойкие бетоны классифицируются по назначению, по структуре и виду вяжущего. По назначению бетоны бывают конструкционные и теплоизоляционные. По структуре жаростойкие бетоны подразделяются на плотные тяжелые, легкие и ячеистые.

По степени огнеупорности жаростойкие бетоны характеризуются как: высокоогнеупорные (огнеупорность выше 1770°С), огнеупорные (огнеупорность 1580-1770°С) и жароупорные (огнеупорность ниже 1580°С).

В отечественной промышленности для получения жаростойких бетонов используются дешевые легкодоступные вяжущие материалы: гидравлические (портландцемент, шлакопортландцемент, глиноземистый и высокоглиноземистый цементы), воздушные (периклазовый цемент, жидкое стекло) и химические (фосфатные).

Близость химического состава клинкерных цементов и некоторых видов металлургических шлаков дает основание полагать, что в качестве вяжущего для жаростойких бетонов могут применяться и шлаковые материалы [1…5].

В качестве тонкомолотых добавок в настоящее время широкое распространение получили шамотные, кордиеритовые, золошлаковые, керамзитовые, аглопоритовые, магнезиальные, периклазовые, алюмохромитовые.

Жаростойкие заполнители по виду заполнителя подразделяются на шамотные, муллитокорундовые, корундовые, магнезиальные, карборундовые, кордиеритовые, кордиеритомуллитовые, муллитовокордиеритовые, шлаковые, золошлаковые, базальтовые, диабазовые, андезитовые, диоритовые, керамзитовые, аглопоритовые, перлитовые, вермикулитовые и с заполнителем из боя жаростойких бетонов.

При современных темпах строительства и ремонта тепловых агрегатов требуется быстрый ввод их в эксплуатацию. В связи с этим наиболее перспективными для изготовления жаростойкого бетона являются вяжущие с быстрыми сроками твердения. К таким вяжущим можно отнести глиноземистый (ГЦ), высокоглиноземистый цемент (ВГЦ) и высокоглиноземистый корозиоустойчивый цемент (ВГКЦ). Причем к высокоглиноземистому цементу предъявляются достаточно высокие требования относительно его состава. По данным отечественных и зарубежных исследователей ВГКЦ должен состоять из 72-75% окиси алюминия и 22-25% окиси кальция; прочих окислов, таких как SiO₂, Fe₂O₃, MgO и др., должно содержаться минимальное количество [6…9].

По исследованиям, проведенным рядом авторов [6, 7, 9], эти цементы позволяют получить высокую прочность бетона уже через сутки после изготовления, а через трое суток она уже близка по значениям к 28-суточной прочности бетона на портландцементе (60-90 МПа на кусковом шамоте и 30-40 МПа на бое огнеупорных изделий). Такие бетоны характеризуются повышенной стойкостью при резких колебаниях температур, незначительной усадкой и низкой теплопроводностью. У бетонов на высокоглиноземистом цементе прочность после 700ºС практически не меняется и при 1000ºС составляет 70% начальной.

Бетоны на глиноземистом цементе применяют до температуры 1450ºС, а бетоны на высокоглиноземистом цементе – до 1700ºС. Эти цементы наиболее часто применяют с алюмосиликатными заполнителями, так как химический и минералогический состав глиноземистого цемента близок к широко распространенным заполнителям из алюмосиликатных материалов. Глиноземистые цементы позволяют получить бетон [10] с маркой по прочности М50 – М300, температурной усадкой 0,6-1 %, коэффициентом теплопроводности (при средней температуре 600ºС) 0,23-1,2 Вт/(м·К). Термостойкость таких изделий составляет до 100 циклов водных теплосмен, при плотности изделий в естественном состоянии от 750 до 2600 кг/м³.

Некоторые виды жаростойких бетонов на высокоглиноземистом цементе обладают высокой термостойкостью. После 82 водных циклов теплосмен при 800ºС они теряли 3-5 % веса и имели остаточную прочность 130-160 кг/см² [11]. В основном же термостойкость составляет 10-20 циклов [10]. Марка бетонов по прочности на высокоглиноземистом цементе: М400-М600, температурная усадка – 1%, коэффициент теплопроводности 1,2-2,4 Вт/(М·К), плотность изделий от 2400 до 3100 кг/м³ [10].

Алюмосиликатные бетоны на глиноземистом цементе имеют огнеупорность 1550ºС, а на высокоглиноземистом – 1730ºС; температура начала деформации под нагрузкой 0,2 МПа соответственно 1260ºС и 1300ºС. Температура применения таких бетонов значительно выше, чем у бетонов на портландцементе, периклазовом цементе и жидком стекле.

Высокоглиноземистый цемент может быть использован также  для производства жаростойкого фибробетона, где в качестве армирующего компонента может применяться нихромовая проволока. Плотность полученного бетона составляет 2900 кг/м³. Прочность на сжатие бетонных образцов – до 50 МПа. Термостойкость составила более 40 циклов водных теплосмен (800ºС). Температурная усадка (при 1000ºС) – 0,1% [12].

Следует отметить особенность глиноземистых цементов, которая заключается в том, что они не только выполняют роль связки в огнеупорных бетонах, но и существенно влияют на микроструктуру бетонов при температурах службы. Образующаяся жидкая фаза при высоких температурах снижает напряжения, что сказывается на заметном понижении модуля упругости и повышения термостойкости, и в то же время жидкая фаза закрывает крупные поры, предотвращая проникновение шлака.

Широкое распространение среди жаростойких бетонов получил бетон на основе портландцемента с различными заполнителями. Портландцемент позволяет получить бетон с удовлетворительными физико-механическими характеристиками. Однако жаростойкий бетон на портландцементе характеризуется медленным нарастанием прочности в раннем возрасте. В связи с этим в жаростойком бетоне необходимо применять такие портландцементы, которые обладают в раннем возрасте высокой степенью гидратации и приводят к сокращению срока выдержки бетона до его сушки.

Известно, что после нагревания жаростойкого бетона его прочность снижается. Рассмотрение поведения при нагревании отдельных клинкерных минералов в исследованиях, проведенных К.Д. Некрасовым с коллегами [13] позволило установить, что наилучшими жаростойкими свойствами обладает гидратированный алит, который почти не снижает прочности при нагревании до 1200ºС. В связи с этим наиболее перспективным является применение алитового портландцемента, который к тому же является высокоактивным вяжущим, характеризующимся быстрым нарастанием прочности в раннем возрасте.

Жаропрочные бетоны на основе ПЦ имеют огнеупорность до 1320ºС, температуру начала деформации под нагрузкой 0,2 МПа 1190ºС и широко применяются для футеровки различных тепловых агрегатов с температурой службы 1100-1200ºС. Термическая стойкость бетонов на портландцементе, согласно СН 156-79 “Инструкция по технологии приготовления жаростойких бетонов, может составлять в зависимости от марки бетона, вида заполнителей и тонкомолотых добавок от 5 до 100 циклов водных теплосмен. Максимальные результаты по термической стойкости бетонов на портландцементе возможно получить при использовании кордиеритовых заполнителей и тонкомолотых добавок.

Использование в бетоне на ПЦ в качестве заполнителей хромитовых, форстеритовых и магнезитовых заполнителей с учетом введения в качестве стабилизатора двухкальциевого силиката фосфорного ангидрида (или ортофосфорной кислоты) позволяет получить бетон с температурой применения до 1700ºС.

Помимо вышеперечисленных вяжущих веществ при производстве жаростойких изделий в качестве связующего компонента используется шлакопортландцемент. Преимущество данного цемента перед обычным портландцементом состоит в том, что он содержит от 20 до 80% тонкомолотого гранулированного шлака, жаростойкие свойства которого доказаны исследованиями многих авторов [14…16].

В качестве заполнителей в жаростойких бетонах на шлакопортландцементе могут использоваться различные виды горных пород, обладающих высокой огнеупорностью, отходы промышленности, специально приготовленные заполнители. Некоторые исследователи [15,16] предлагают использовать в качестве заполнителя такой отход производства, как металлургический шлак. Наличие шлакопортландцемента и шлаковых заполнителей в жаростойких бетонах позволяет приблизить коэффициент термического расширения заполнителей, и тем самым уменьшить внутренние напряжения при нагревании конструкции. Шлакопорландцемент позволяет получить бетон с температурой применения до 1000ºС.

Марка по прочности бетонов на основе ПЦ, быстротвердеющего ПЦ или шлакопортландцемента составляет М25 – М500, температурная усадка 0,1-0,6 %, коэффициент теплопроводности 0,3-1,2 Вт/(м·К), термостойкость от 5 до 100 циклов, плотность готовых изделий (в естественном состоянии) от 950 до 2000 кг/м³ [10].

Среди силикатных вяжущих, применяемых в жаростойких бетонах, чаще всего используется жидкое стекло, которое представляет собой растворенные щелочные силикаты, характеризующиеся статической неупорядоченностью и свойствами кристаллических силикатов [17].

Считается, что твердение силикатных вяжущих на основе жидких стекол обусловлено способностью кремнийсодержащих химических связок (преимущественно с отвердителями) к полимеризации с образованием кремнийполимерного каркаса объемной сетчатой структуры. Способность золя кремнекислоты к полимеризации зависит от рН раствора. Для процесса твердения жидкого стекла с кремнефтористым натрием характерно изменение рН системы с 10 в начале смешения до 7 после твердения. В процессе нагрева полимеризация ускоряется, удаляется адсорбционная вода и вода, удерживаемая гелем кремнекислоты (60-170ºС), разрушаются связи кремнекислоты, полимеризуются кремнекислородные тетраэдры (230-250 и 750-800ºС). При 1000ºС обнаруживаются лишь SiO₂ и NaF. При взаимодействии с заполнителями происходит образование щелочных силикатов и алюминатов, снижаются деформативные свойства бетонов. В процессе нагрева происходит миграция легкоплавких соединений в “холодную” зону бетона, возгонка щелочей и обогащение рабочей зоны основными огнеупорными минералами.

Для обеспечения твердения материалов на основе жидкого стекла без их высушивания необходимо вводить специальные добавки – отвердители. Свойства бетона на жидком стекле в большей степени зависят от вида отвердителя. Наиболее эффективным отвердителем до недавнего времени был и остается кремнефтористый натрий Na₂FSiO₆. Однако, для получения жаростойких бетонов на жидком стекле могут использоваться силикаты кальция: b- и g-2СaO×SiO₂ и СaO×SiO₂, например, в виде саморассыпающихся шлаков феррохромового производства [18].

Вместо кремнефтористого натрия многие исследователи предлагают использовать нефелиновый шлам, который кроме увеличения огнеупорности бетона на жидком стекле (нефелиновый шлам более огнеупорный, чем кремнефтористый натрий) позволяет достичь высокой стойкости бетона в воде и в среде сернистого газа [18].

Использование в качестве вяжущего для жаростойкого бетона жидкого стекла позволяет получить бетон с широким диапазоном температуры применения от 1100ºС (с шамотными заполнителями) до 1600ºС (магнезиальные бетоны).

Термостойкость некоторых видов бетонов на жидком стекле составляет при наличии огнеупорного заполнителя от 13 (заполнитель – бетонный лом) до 110 циклов (карборундовый заполнитель).

В НИИАсбестцементе проводятся работы по получению и исследованию свойств жаростойкого асбестоцемента с относительно небольшой температурой применения до 1000ºС, который может быть использован в качестве эффективного вяжущего для производства жаростойкого бетона с высокими эксплуатационными характеристиками.

Известна технология получения бариевого портландцемента и бариевого глиноземистого цемента и исследованы их основные физико-механические свойства [8]. Исследования показали, что близость физико-химических показателей катионов Ca²⁺ и Ba²⁺ обеспечивает возможность изоморфного замещения кальция барием в условиях повышенных температур. Оксид бария, являющийся аналогом оксида кальция при обжиге портландцементной сырьевой смеси вступает в те же реакции, что и CaO, образует отдельные или смешанные соединения, преимущественно в виде твердых растворов. Использование таких цементов позволяет значительно улучшить эксплуатационные характеристики жаростойкого бетона. Так, при использовании бариевого портландцемента, термостойкость образцов возросла в 2-4 раза по сравнению с контрольными, а остаточная прочность в 1,5-4 раза выше (в зависимости от вида бетона) остаточной прочности контрольных образцов. Термическая стойкость бетонов, определявшаяся по прочности на сжатие образцов, прошедших 82 воздушные теплосмены при температуре 800ºС, характеризовались остаточной прочностью бетонов на барийсодержащих ПЦ 138-164 кг/см². Термическая стойкость таких бетонов по числу водных теплосмен составляет 14-20 циклов (в зависимости от процентного содержания бария в цементе (0,5-5%)). Максимальную устойчивость проявляет бетон на барийсодержащем белитовом цементе с 3% окиси бария, выдержавший 20 водных теплосмен.

Технология бариевоглиноземистого цемента разработана О.К. Алешиной и И.С. Рыбаковой. Огнеупорность этих цементов определена нормативом выше 2093 К при размерах усадки 1,34-2,44 мм/м. Такие виды цементов позволяют получить бетон, работающий при температуре до 1973 К ( в зависимости от вида заполнителя). Также разработаны шлакобариевые и бариевошлаковые цементы, обладающие высокой огнеупорностью. Остаточная прочность на барийсодержащем высокоглиноземистом цементе (при расходе цемента 400 кг/м³) и заполнителях из высокоглиноземистого шамота после 82 водных теплосмен при 800ºС составила 340 кг/см², или 45 % прочности высушенных образцов, а после 82 воздушных теплосмен при 800ºС – 520 кг/см², или 70% прочности высушенных образцов [11].

К фосфатным вяжущим относят фосфорные кислоты и их соли. Практическое значение имеют термическая (техническая) ортофосфорная кислота (жидкая), содержащая не менее 73% H₃PO₄, и экстракционная кислота, содержащая 45-75% H₃PO₄ и до 15% различных примесей.

Максимально высокую прочность сцепления обеспечивает взаимодействие фосфорной кислоты с глиноземсодержащим наполнителем (например, шамотом). По литературным данным, лишь активные формы глинозема (гидраты) при затворении H₃PO₄ дают связки, твердеющие на холоде, а спеченный глинозем обеспечивает твердение лишь при нагревании.

Такие высокоглиноземистые бетоны на фосфорной кислоте имеют высокие абсолютные показатели прочности. Для них характерен интервал некоторого разупрочнения и разуплотнения при температурах обжига 1400-1600ºС, что, очевидно, связано с разложением алюмофосфатной связки в этом интервале температур. При этом прочность масс составляет 520-800 кг/см². При повышении температуры обжига до 1700ºС прочность высокоглиноземистых бетонов опять возрастает, достигая 1000-1500 кг/см² [19]. Это вероятно, объясняется появлением в черепке прочной кристаллической связки при спекании.

Большое внимание среди жаростойких изделий уделяется также легким жаростойким бетонам с высокими теплоизоляционными свойствами (объемный вес 600-1000 кг/м³), а также легким конструкционным бетонам (неармированным) с плотностью 1000-1500 кг/м³. Такие бетоны изготавливают с применением в качестве вяжущего портландцемента или жидкого стекла и керамзита, вермикулита, аглопорита или перлита в качестве заполнителя. Бетон на ПЦ можно применять при температуре до 500ºС – с перлитовым заполнителем и до 1000ºС – с керамзитом, а на жидком стекле – не выше 800ºС.

В лаборатории НИИЖБа С.К. Лисиенко при консультации М.Я. Кривицкого разработан и исследован жаростойкий газобетон, обладающий высокими прочностными и теплоизоляционными свойствами [18]. В его состав вводятся тонкомолотые жароупорные материалы (шамот, гранулированный доменный шлак, зола – унос и т.п.). При автоклавной обработке газобетонных блоков тонкомолотая добавка приобретает активность, прочность существенно возрастает и при плотности 600 кг/м³ составляет около 40 кг/см². Газобетон на жидком стекле и нефелиновом шламе можно использовать при температуре до 1000ºС, в то время, как газобетон на ПЦ можно применять при температуре до 700ºС.

Использование жаростойкого керамзита [20] позволяет получить легкий бетон (плотность 600 кг/м³) с огнеупорностью до 1580ºС и термостойкостью от 11 до 54 циклов воздушных теплосмен.

Помимо изготовления жаростойких бетонов давно внедрены в производство жаростойкие сухие смеси, предназначенные для изготовления жаростойкого бетона непосредственно на месте использования. Помимо прочего, можно использовать сухие смеси на основе портландцемента с добавкой шамота, золы-уноса и глиноземистого цемента [15]. В качестве вяжущего возможно также использование глиноземистого и высокоглиноземистого цемента. Жаростойкость таких бетонов достигает температуры 1200ºС (на ПЦ) и 1300-1800ºС у бетонов на основе сухих смесей, где в качестве вяжущего используется глиноземистый и высокоглиноземистый цемент.

В России освоен промышленный выпуск сухих смесей для жаростойких бетонов на жидком стекле, где в качестве тонкомолотых добавок используются феррохромовый шлак и шамот. В качестве тонкомолотых добавок для сухих бетонных смесей на основе ПЦ целесообразно применять не только шамот, но и золу-унос и глиноземистый цемент. Указанные добавки являются активными, взаимодействуют с составляющими портландцемента при нагревании и обеспечивают устойчивость структуры жаростойкого бетона после воздействия высоких температур. Заполнителем служит бой шамотных изделий. Смесь затворяется непосредственно на строительной площадке натриевым жидким стеклом плотностью 1,33 г/см³. Прочность готовых изделий достигает 30 МПа. Термостойкость составляет от 15 до 37 циклов водных теплосмен (в зависимости от состава заполнителей).

Заслуживает внимание разрабатываемая в последние годы технология огнеупорных керамобетонов, где в качестве вяжущих используются керамические суспензии, получаемые тонким помолом огнеупорных минералов (оксидов) в присутствии воды. Высокая огнеупорность заполнителя и вяжущего, ограниченное содержание легкоплавких примесей приводят к повышению огнеупорности, снижению деформативных свойств и, в конечном счете, к повышению максимальной температуры применения керамобетона по сравнению с другими видами бетонов с аналогичным заполнителем.

Большой интерес представляют исследования коллоидных растворов кремнезема, глинозема, оксидов хрома и циркона [21, 22]. Золи кремнезема получают фильтрацией жидкого стекла через катионовые фильтры [21], либо кислотной обработкой доменных шлаков [22]. Сейчас золи кремнезема успешно используют в качестве вяжущих в защитных покрытиях на поддоны и изложницы.

Обзор отечественной литературы дает возможность сделать вывод о достаточно ограниченной области применяемых в изготовлении жаростойких бетонов материалов, представленных некоторым количеством широко известных вяжущих (несколько видов цемента, жидкое стекло, фосфатные вяжущие) и более широким диапазоном различных добавок.

Недостаточный ассортимент предлагаемых отечественной промышленностью жаростойких бетонов приводит не всегда к оптимальному выбору используемых бетонов для футеровки различных тепловых агрегатов, что сказывается на эксплуатационных свойствах жаростойких изделий. Решение этой проблемы, возможно, будет найдено посредством исследований в области новых перспективных жаростойких материалов.

Исследования, проведенные авторами, позволили получить жаростойкие композиционные материалы на основе активированных шлаков и глин в присутствии шамотного наполнителя оптимального гранулометрического состава [23…33]. Полученный материал обладает высокими эксплуатационными характеристиками при меньшей себестоимости по сравнению с известными аналогами [34…39].

1. Вяжущие и безобжиговые материалы на основе природных алюмосиликатов [Текст] /Л.Б. Сватовская, Т.В. Смирнова, М.В. Латурова и др. // Цемент. – 1989. – №11. – С. 7-9.
2. Бабачев, Г.Н. Золы и шлаки в производстве строительных материалов [Текст] / Г.Н. Бабачев, пер. с болг. Л. Шариновой. – Киев: Будiвельник, 1987. – 133, [2]с.: ил;22 см
3. Некрасов, К.Д. Жаростойкий бетон с использованием отходов промышленности [Текст] / К.Д. Некрасов, А.П. Тарасова // Бетон и железобетон. – 1974. – №4. – С. 15-16.
4. Нестеров, В.Ю. Механогидрохимическая активация шлаков и смесей на их основе: Автореф…. канд. техн. наук [Текст] / В.Ю. Нестеров.- Пенза. 1996.- 212 с.
5. Федынин, Н.И. Применение металлургических шлаков и зол электростанций в строительстве [Текст] / Н.И. Федынин.- Кемерово, 1970.
6. Мороз, И.И. Технология строительной керамики: Учеб. пособие для вузов – 3-е изд., перераб. и доп. [Текст] / И.И. Мороз.- Киев. Вища школа, 1980. – 383 с., ил.
7. Некрасов, К.Д. Жаростойкие вяжущие на жидком стекле и бетоны на их основе[Текст] / К.Д. Некрасов, А.П. Тарасова.- М., Стройиздат, 1982.
8. Шлакощелочные бетоны на мелкозернистых заполнителях [Текст] /Под ред. В.Д. Глуховского.- Киев: Вища школа, 1981.- 224 с.
9. Пирогов, А.А. Свойства высокоглиноземистых бетонов на фосфатной связке [Текст] / А.А. Пирогов, В.П. Ракина, А.С. Ютина //Жаростойкий бетон и железобетон в строительстве. Изд-во литературы по строительству.- Москва, 1966. -С.30-37.
10. Калашников, В.И. Модификация минеральных композиций активизаторами твердения и пластифицирующими добавками. Современные проблемы строительного материаловедения [Текст] / В.И. Калашников и др.// Материалы седьмых академических чтений РААСН. Часть 1. – Белгород, 2001. – С. 183-190.
11. Некрасов К.Д. Жароупорный бетон [Текст] / К.Д. Некрасов.- М.: Промстройиздат, 1957.
12. Рояк, С.М. К вопросу о структуре шлаковых минералов и стекол. Их состав[Текст] / С.М. Рояк, Я.Ш. Школьник, В.В. Орлов и др.// ЖПХ. – 1975. – Вып.5.
13. Некрасов, К.Д. Перспективы применения высокопрочных и быстротвердеющих портландцементов в жаростойких бетонах [Текст] / К.Д. Некрасов, Г.Д. Соломатов // Совещание по проблемам производства и применения в строительстве высокомарочных и быстротвердеющих цементов, 1968.
14. Калашников, В.И. Глиношлаковые строительные материалы [Текст] /В.И. Калашников, В.Ю. Нестеров, В.Л. Хвастунов и др.; под общ. ред. д-ра техн. наук, проф. В.И. Калашникова.- Пенза: ПГАСА, 2000. – 207 с.: ил.
15. Жаростойкие бетоны [Текст] / Под ред. К.Д. Некрасова.- М.: Стройиздат, 1974.-176 с. (Госстрой СССР, науч.-исслед. ин-т бетона и железобетона).
16. Некрасов, К.Д. Жаростойкий бетон с использованием отходов промышленности [Текст] / К.Д. Некрасов, А.П. Тарасова //Бетон и железобетон. – 1974. – №4. – С. 15-16.
17. Соломатов, В.И. Строительное материаловедение на рубеже веков: ретроспектива двадцатого века, прогноз приоритетных направлений [Текст] /В.И. Соломатов //Современные проблемы строительного материаловедения: Матер. Пятых Академических чтений РААСН. – С.5-12.
18. Салманов Г.Д. Физико-химические процессы, происходящие при нагревании жароупорного бетона на портландцементе, и их влияние на прочность бетона [Текст] / Г.Д. Салманов //Исследования по жароупорному бетону и железобетону.- М.: ЦНИПС, 1954.
19. Ферворнер, О. Огнеупорные материалы для стекловаренных печей [Текст] / О. Ферворнер, К. Берндт; пер. с нем. О.Н. Попова; под ред. А.С. Власова. – М.: Стройиздат, 1984. – . 260 с, ил. – перевод изд.: Feuerfeste Baustoffe fur Glasschmelzanlagen/ O. Verworner, K. Berndt.
20. Кашкаев, И.С. Производство керамического кирпича [Текст]: учебник для подгот. рабочих на пр-ве / И.С. Кашкаев, Е.Ш. Шейнман – 4-е изд., перераб. и доп. М.: Высш. шк., 1983. – 223., ил. – (Профтехобразование).
21. Бутт Ю.М., Астреева О.М., Краснослободская З.С. Информационное сообщение НИИЦемента №28, 1956. [Текст] / Ю.М. Бутт, О.М. Астреева, З.С. Краснослободская //Цемент.- 1960. – №3.
22. Физико-химические и технологические основы жаростойких цементов и бетонов [Текст] / Под ред. И. В. Тананаева.- М:Наука, 1986. – 191 с, ил.
23. Тарасов, Р.В. Эффективный жаростойкий материал на основе модифицированного глиношлакового вяжущего [Текст] / Р.В. Тарасов: канд. диссертация. –  ПГАСА, 2002.-150 с.
24. Калашников, В.И. Новый жаростойкий материал для футеровки промышленных печей [Текст] / В.И. Калашников, В.Л. Хвастунов, Р.В. Тарасов, Д.В. Калашников // Строительные материалы. – 2003. – №11. – С.40-42.
25. Батынова, А.А. Технология производства материалов на основе активированного шлака и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/43378 (дата обращения: 06.01.2015).
26. Батынова, А.А. Оценка влияния дисперсности компонентов вяжущего на свойства композиционных материалов на основе молотых шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/44900 (дата обращения: 23.01.2015).
27. Батынова, А.А. Анализ термических свойств металлургических шлаков [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/43380 (дата обращения: 06.01.2015)
28. Слепова, И.Э. Оценка возможности использования глин месторождений Пензенской области для производства керамической продукции [Текст] / И.Э. Слепова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2014.- № 8 [Электронный ресурс].- URL: http://web.snauka.ru/issues/2014/08/37211 (дата обращения: 20.08.2014).
29. Блохина, Т.П. Оценка воздушных и огневых усадочных деформаций глин месторождений Пензенской области [Текст] / Т.П. Блохина, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2014.-№ 7. [Электронный ресурс].- URL: http://web.snauka.ru/issues/2014/08/37254 (дата обращения: 25.08.2014).
30. Тарасов, Р.В. Оценка влияния содержания шлака на физико-механические и термические свойства жаростойких композиционных материалов Текст] / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, М.В. Шашкина // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 2 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/02/46166 (дата обращения: 01.02.2015).
31. Батынова, А.А. Влияние рецептурных и технологических факторов на эксплуатационные свойства жаростойких материалов на основе молотых шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45013 (дата обращения: 17.01.2015).
32. Тарасов, Р.В. Влияние введения наполнителя на характер трещинообразования жаростойких композитов на основе молотых шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45541 (дата обращения: 17.01.2015).
33. Батынова, А.А. Анализ огнеупорных свойств композитов на основе металлургических шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/43495 (дата обращения: 08.01.2015).
34. Батынова, А.А. Влияние тепловлажностной обработки на формирование прочности жаростойких композитов на основе шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45664 (дата обращения: 23.01.2015).
35. Батынова, А.А. Анализ теплопроводности теплоизоляционных материалов на основе металлургических шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/44984 (дата обращения: 17.01.2015).
36. Тарасов, Р.В. Оценка качественных показателей пористости и водопоглощения жаростойких композиций на основе молотых шлаков и глин [Текст] / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, А.С. Григорьева // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL:http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45837 (дата обращения: 23.01.2015).
37. Тарасов, Р.В. Влияние обжига на пористость и водопоглощение жаростойких композиций на основе молотых шлаков и глин [Текст] / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, А.С. Григорьева // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45871 (дата обращения: 28.01.2015).
38. Батынова, А.А. Влияние межчастичных расстояний наполнителя на термические свойства композитов на основе шлаков и глин [Текст] / А.А. Батынова, Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова // Современные научные исследования и инновации.- 2015.- № 1 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/01/45614 (дата обращения: 23.01.2015).
39. Тарасов, Р.В. Оптимизация рецептуры жаростойких композиционных материалов на основе шлаков и глин методами активного планирования эксперимента / Р.В. Тарасов, Л.В. Макарова, М.В. Шашкина // Современные научные исследования и инновации. 2015. № 2 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2015/02/46385 (дата обращения: 02.02.2015).

Все статьи автора «Макарова Людмила Викторовна»