Введение. Напряженно-деформированное состояние (НДС) конструкции – совокупность внутренних напряжений и деформаций, возникающих при действии на неё внешних нагрузок, температурных полей и других факторов. НДС определяется расчётными и экспериментальными методами в виде распределения напряжений, деформаций и перемещений в конструкции и является основанием для оценки статической прочности и ресурса конструкций на всех этапах жизненного цикла. При расчётах НДС определенным образом идеализируется расчётная схема.
С внедрением современных универсальных численных методов расчёта конструкция может рассматриваться как совокупность простых механических элементов (балок, пластин, стержней, объемных элементов и пр.). Различают общее и местное НДС. Общее НДС определяется в силовых элементах конструкции без учёта концентрации напряжений, вызванных местными конструктивно-технологическими особенностями (отверстиями, выточками и пр.). Результаты расчёта НДС должны подтверждаться проведением физического эксперимента.
Для выполнения любых расчетов необходима некоторая схематизация элементов конструкции и нагрузок, т.е. создание расчетной схемы конструкции и сооружения.
В данной статье предлагается исследовать НДС железобетонной балки, усиленной полимерными материалами с применением деформационной модели на первом этапе исследования и сравнения полученных результатов с данными, полученными в физическом эксперименте (второй этап) и выполнение третьего этапа исследования.
Применение на первом этапе метода расчета железобетонных элементов на основе деформационной модели с использованием диаграмм “напряжение-деформация” для бетона, арматуры и элемента усиления позволяет производить расчеты конструкций произвольной формы поперечного сечения из тяжелых и легких бетонов с различными физикомеханическими характеристиками бетона по сечению элемента и произвольным расположением арматуры любых классов.
Цель. Исследование НДС и несущей способности железобетонной балки, усиленной композитами из углеродных волокон (CFRP). Определение расчетным методом, физическим и численным экспериментом НДС конструкции.
Характеристика усиленной балки и применяемые материалы. Для проведения исследования НДС изгибаемого ж/б. элемента используется образец в виде железобетонной балки, изготовленный из тяжелого бетона. Крупный заполнитель – гранитный щебень фракции 5-10 мм. Класс бетона определяется путем испытания кубов 100х100х100 мм на сжатие с последующей статистической обработкой. Балка в растянутой зоне армирована стальной арматурой класса А500 диаметром 12 мм, в сжатой – 6мм. Конструктивная схема балки, схема армирования и усиления балки CFRP приведены на рис. 1.
Для усиления железобетонной балки применены углепластиковые холсты фирмы «Sika» – SikaWrap®Hex-230C толщиной δcar = 0,13 мм. Усиление проводится наклейкой от одного до четырех слоев холста из углеродных волокон (рис. 1, поз. 4) на нижнюю (растянутую) грань балки. Ширина холста 76,8 мм. Компонентами системы усиления являются:
-
Холст из углеродных волокон SikaWrap Hex 230C.
-
Клеевой раствор, пропитывающий холст из углеродных волокон Sikadur® 330.
Технические данные компонентов системы по данным фирмы SIKA [2]:
-
Холст из углеродных волокон – SikaWrap Hex-230C. Цвет – черный. Долговечность – неограниченная, коррозия отсутствует. Прочность волокон на растяжение – 3770 МПа. Модуль упругости, Е=240000 МПа. Деформация при разрыве – 1,57 %. Ширина холста в рулоне – 610 мм. Плотность холста – 225 г/м2. Толщина холста (минимизированная толщина углеродных волокон) – 0,13 мм. Направление волокон – однонаправленные (волокна несущей основы). Холст содержит специальные поперечные нити, которые предохраняют только от распушения углеродных волокон в холсте.
-
Эпоксидный клей Sikadur® 330. Цвет: компонент А – белый, компонент В – серый. Плотность (А+В) – 1,31 кг/дм3. Температура стеклования – через 7 суток отверждения при температуре – +230С. Прочность на растяжение (согл. DIN 53455) – 30 МПа. Модуль упругости (согл. DIN 53452) – 3800 МПа.
L=1600 мм, L0=1500 мм, P=30 кН, h=160 мм, b=80 мм, а=25 мм, а’=10 мм.
Определение теоретического напряженно-деформированного состояния (НДС) железобетонной балки без усиления и балки, усиленной CFRP
Исходные данные балки без усиления:
Результаты расчета балки без усиления:
Проведние физического эксперимента. Испытание железобетонной балки, усиленной CFRP на изгиб проводится по методике, приведенной в [3] на специальной установке (рис. 4). Нагружение осуществляется при помощи гидравлического домкрата с максимальным усилием 50 т. Балка нагружается через траверсу испытательной нагрузкой, приложенной в третях пролета. Нагрузку на балку прикладывается ступенями с выдержкой на каждой ступени 5 мин. Испытательная нагрузка контролируется при помощи датчика силы в 200 кН.
В процессе испытания определяются деформации материалов – бетона, арматуры и CFRP, а также перемещения балки в середине пролета и на опорах. Прогибомеры (LVDT) устанавливаются на специальную раму заанкеренную в силой пол, которая не связана с установкой для испытания балки с целью исключения влияния деформаций устройств на прогибы[1].
Относительные деформации в сжатом бетоне, растянутой арматуре и CFRP определяются на основании показаний проволочных тензорезисторов (Т1…Т10), наклеенных на бетон балки, арматурный стержень и элемент усиления CFRP (см. рис. 1). База измерения деформаций тензорезисторов Б=30 мм. Коэффициент тензочувствительности датчиков – 2,11.
Показания с тензорезисторов, датчика силы и прогибомеров снимаются при помощи универсального прибора MGCplus с частотой 10 Гц и записываются в файл для последующей обработки.
Построение графика нагрузка-прогиб и определение экспериментальной жесткости усиленной балки
Dэ = Рзад*l03/(s*fэ), кНм2=30*1.53/(56.34*6.97*10-3)=257.84 кНм2
Dэусил = Рзад*l03/(s*fэ), кНм2=30*1.53/(56.34*4.82*10-3)=372.85 кНм2
Проведение численного эксперимента. Одним из самых распространенных в настоящее время методов численного решения является МКЭ. Для неоднородных конструкций, состоящих из конструктивных элементов с существенно различающимися механическими свойствами материалов, как правило, можно непосредственно применять лишь МКЭ.
Численный эксперимент в данной работе проводится только для усиленной балки в программном комплексе «ЛИРА» [4]. Для этого необходимо составить расчетную схему исследуемой конструкции. Для выполнения любых расчетов необходима некоторая схематизация элементов конструкции и нагрузок, т.е. создание расчетной схемы конструкции и сооружения. Выбор расчетной схемы является очень важным. С точки зрения расчетной схемы элементы конструкции можно относить либо к стержням, либо к пластинам (оболочкам), либо к массивным телам.
Стержень – тело, длина которого значительно превосходит поперечные размеры.
Пластина – тело, у которого толщина значительно меньше размеров в плане.
Оболочка – искривленная пластина.
Массивное тело – тело, имеющее размеры одного порядка
Рис. 5. Расчетная схема в ПК ЛИРА САПР
Рис. 6. Задание жесткости для бетона в ПК ЛИРА САПР
Рис. 7. Задание жесткости для нижней арматуры в ПК ЛИРА САПР
Рис. 8. Задание жесткости для верхней арматуры в ПК ЛИРА САПР
Рис. 9. Задание жесткости для опорной пластины в ПК ЛИРА САПР
Рис. 10. Задание жесткости для углепластика в ПК ЛИРА САПР
Рис. 11. Закон нелинейного деформирования для бетона в ПК ЛИРА САПР
Рис. 12. Закон нелинейного деформирования для нижней арматуры в ПК ЛИРА САПР
Рис. 13. Закон нелинейного деформирования для верхней арматуры в ПК ЛИРА САПР
Рис. 14. Закон нелинейного деформирования для углепластика в ПК ЛИРА САПР
Результаты расчета:
Рис. 15. Деформированная схема балки с указанием прогибов ПК ЛИРА САПР
Рис. 16. Нормальные напряжения в бетоне ПК ЛИРА САПР
Рис. 17. Нормальные напряжения в углепластике ПК ЛИРА САПР
Рис. 18. Распределение усилий в арматуре ПК ЛИРА САПР
Анализ полученных данных и заключение по результатам работы. Сравниваются полученные в результате испытаний балки (в физическом и численном эксперименте) и расчетах по деформационной модели значения деформаций материалов (бетона в сжатой зоне, арматуры и углепластика) и перемещений. Описывают эпюру деформаций по высоте поперечного сечения балки с учетом принятого допущения и линейности распределения деформаций по высоте сечения. Заполняется таблица сводных данных и проводится сравнение прогиба балки fэ усиленной CFRP, определенного при действии заданной нагрузки Рзад. с теоретическим прогибом балки без усиления, а также с прогибом, полученным в результате численного эксперимента.
Сравнивают изгибную жесткость усиленной CFRP железобетонной балки с жесткостью балки без усиления: [(D - Dэ)/D]100%, и определяют на сколько произошло уменьшение прогиба и увеличение жесткости при данном уровне загружения балки Рзад. в связи с ее усилением CFRP при проценте усиления µcar, %.
Таблица 1. Анализ результатов расчетов и испытаний
Результаты работы |
εb*10-5 |
εs*10-5 |
εcar*10-5 |
sb, МПа |
ss, МПа |
scar, МПа |
Прогиб, f, мм |
Изгибная жесткость D, кНм2 |
Теоретический/физический эксп. (без. усиления) |
-169.6/ -112.8 |
369.8/ 256.2 |
-/- |
-26.4/ -25.04 |
610/ 512.4 |
-/- |
9.17/6.97 |
195.93/ 257.8 |
Теоретический (усиление CFRP) |
-138.0 |
232.5 |
304.7 |
-24.28 |
465 |
731.2 |
6.3 |
285.43 |
Физический эксп.(усиление CFRP) |
-121.8 |
191.8 |
255.4 |
-25.65 |
383.6 |
612.96 |
4.82 |
372.8 |
Численный экс. (усиление CFRP) |
-109.8 |
155.31 |
215.42 |
-24.8 |
310.62 |
517 |
4.93 |
364.53 |
Определение прогиба в теоретическом расчете балки без усиления:
f = Р*l03/(s*D), кНм2=30*1.53/(56.34*195.93*10-3)=9.17 мм
Определение прогиба в теоретическом расчете балки с усилением:
f = Р*l03/(s*D), кНм2=30*1.53/(56.34*285.43*10-3)=6.3 мм
Определение изгибной жесткости в физическом эксперименте балки без усиления:
D = Р*l03/(s*f), кНм2=30*1.53/(56.34*6.97*10-3)=257.8 кНм2
Определение изгибной жесткости в физическом эксперименте балки с усилением:
D = Р*l03/(s*f), кНм2=30*1.53/(56.34*4.82*10-3)=372.8 кНм2
Определение изгибной жесткости в численном расчете балки с усилением:
D = Р*l03/(s*f), кНм2=30*1.53/(56.34*4.93*10-3)=364.53 кНм2
Определение нормальных напряжений в растянутой арматуре при численном расчете:
σs=N/As=35.1/0.000113*10-3=310.62 Мпа
Определение относительных деформаций при численном расчете:
εs=σs/Es=310.62/200000=0.0015531
εcar=σcar/Ecar=517/240000=0.0021542
Результаты.
Анализ полученных результатов в физическом и численном эксперименте и внесение возможных изменений в существующие методы расчета НДС несущих конструкций.
Выводы. При сравнении результатов имеются незначительные различия, это объясняется некоторыми особенностями экспериментов.
Сравнение физического эксперимента с численным:
- в физическом эксперименте более точные результаты;
- невозможно полностью точно ввести данные, характеристики материала в программный комплекс;
- геометрия, смоделированная в программах не несет в себе дефекты изготовления.
Сравнение физического эксперимента с теоретическим:
- формулы в теоретическом эксперименте не совершенны;
- законы по которым работают материалы-условны;
- в физическом эксперименте точнее результаты, т.к. в теоретическом много округленных результатов.
Сравнение теоретического эксперимента с численным:
- разная методика расчета;
- в теоретическом методе имеется погрешность;
- в обоих видах экспериментов невозможно учесть все дефекты конструкции.
Библиографический список
-
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 (с Изменениями N 1, 2, 3).
-
ГОСТ 8829-94 Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости.
-
Методические указания к выполнению к выполнению курсовой работы по дисциплине «Определение и анализ напряженно-деформированного состояния строительных конструкций» для магистров по направлению подготовки 08.04.01 «Строительство»/Воронеж. гос. технический ун-т.; Сост.: Ю.В. Иванов. – Воронеж, 2018. – 18с.
-
Программный комплекс ЛИРА-САПР. 2014. Руководство пользователя. Обучающие примеры/ Городецкий Д.А., Барабаш М.С., Водопьянов Р.Ю., Титок В.П., Артамонова А.Е.; под редакцией А.С. Городецкого–М., 2014, – 324 с.
Количество просмотров публикации: Please wait