Физико – химические характеристики вакуумного дистиллята приведены в Таблице 1.
Каталитический крекинг вакуумного дистиллята проводили на стандартной лабораторной установке каталитического крекинга с кипящим слоем микросферического цеолитсодержащего катализатора. В качестве катализатора был использован промышленный микросферический цеолитсодержащий катализатор ДА – 250. Температура крекинга 490-5000С, массовый скорость подачи сырья 2ч-1,соотношение катализатора к сырью 3:1. Этот режим каталитического крекинга был выбран связи с тем, что при нем удобнее определить оптимальный режим процесса [2].
Детализированный материальный баланс каталитического крекинга вакуумного дистиллята представлен в Таблице 2.
Вследствие благоприятных свойств дистиллята и, в частности, его низкой смолистости (содержание силикагелевых смол 2,2 %) можно применить в процессе крекинга сравнительно жесткий режим: температура в зоне реакции 4900С, кратность циркуляции 3:1, массовая скорость подачи сырья 2 ч -1, коэффициент рециркуляции 1,3.
Общий материальный баланс приведен в Таблице 3.
Как видно из приведенных данных, при крекинге был достигнут высокий выход светлых продуктов 61,6%, причем выход компонента дизельного топлива составлял всего 16,2%. Такой материальный баланс обусловлен особенностями химического состава исходного сырья, в частности, высоким содержанием парафино-нафтеновых углеводородов. Благодаря высокому содержанию в сырье крекинга парафинонафтеновых углеводородов коксуемость была небольшой и отношение бензина к коксу достигало 11,1. Отношение бензина к дизельному топливу было 2,7.
Автомобильный бензин каталитического крекинга был получен высокосортным, с низким содержанеим серы и высокой детонационной стойкостью. Октановое число без антидетонатора по моторному методу равнялся 82, по исследовательскому методу оказалось равным 92.
Расширить пределы кипения топлива и увеличить его выход не представилось возможным в связи с предельными значениями температуры застывания и температуры вскипания 50% отгона. Из-за низкого цетанового числа и повышенного содержания непредельных углеводородов дизельную фракцию можно использовать лишь как компонент топлива марки Л Для получения топлива марки Л необходимо смешение этой фракции с высокоцетановыми дизельными фракциями прямой перегонки нефти.
Для остатков характерны низкие плотность и условная вязкость, малое содержание серы и повышенная температура застывания. Эту фракцию можно использовать как маловязкий компонент для приготовления стандартного высокозастывающего котельного топлива марки 100 из высокопарафинистых нефтей.
Полученные результаты позволяют сделать вывод, что каталитический крекинг вакуумного дистиллята на микросферическом цеолитсодержащем катализаторе целесообразно осуществлять в реакторе, заканчивающемся форсированным кипящим слоем, что способствует углублению переработки нефти и могут быть использованы при проектировании комплексных промышленных установок каталитического крекинга Г-43-107 на Шымкентском нефтеперерабатывающем заводе.

Таблица 1
Выход от нефти, вес. % 24,9
Плотность
0,8728
Вязкость условная ВУ80 1,46
Температура застывания, 0С +40
Коксуемость, вес. % 0,03
Содержание, вес.%
Золы 0,004
Серы 0,17
Химический состав (определенный адсорбционным методом), вес %
Парафино – нефтеновые углеводороды

85,0
Ароматические углеводороды
Легкие
5,9
Средние 4,5
Тяжелые 2,4
Смолы 2,2
Остаток 1,8

Таблица 2
СО2 0,74 С5Н10 5,55
Н2 0,04 Изо- С5Н12 4,17
СН4 0,32 Н- С5Н12 2,18
С2Н4 0,23 Автомобильный бензин
С6-1950С 33,50
С2Н6 0,59
С3Н6 2,67 Компонент дизельного топлива (210-3400С по ИТК) 16,20
С3Н8 1,12
изо- С4Н8 1,48
н- С4Н8 6,00 Остаток 3400С
14,50
изо- С4Н10 2,77 Кокс выжигаемый 4,00
н- С4Н10 2,44 Потери 1,50
И т о г о 100,00

Таблица 3
Газ жирный 21,0
Автомобильный бензин (н.к. 1950С ) 42,8
Компонент дизельного топлива (210-3400С по ИТК) 16,2
Остаток 3400С
14,5
Кокс выжигаемый 4,0
Потери 1,5

Как известно [3, с.19], яркость (Y) можно оценивать как преобразование к оттенкам серого компонент RGB изображения методом усреднения, или применять преобразование к особенностям человеческого зрения с учетом различного восприятия компонент красного, зеленого и синего цветов:

Y = 0,299R + 0,587G + 0,114B.

В тоже время существует ряд промышленно важных смесей, в которых компоненты имеют близкий цвет и/или яркость. Для таких смесей, даже при видимом отличии изображений, компьютерная обработка затруднена, поскольку цвет, анализируемых пикселей, заданный в RGB-пространстве после преобразования к величине оттенка серого или яркости имеет близкие значения. Таким образом, оценка содержания ключевого компонента и качества смеси с использованием яркости элементов изображения не допускает однозначного анализа. Все вышесказанное имеет прямое отношение к получению адсорбционных материалов на базе смесей цеолит-бентонит.

Тем не менее, экспресс-анализ по цифровым изображениям для таких смесей можно проводить, используя отличные от RGB цветовые модели и их компоненты. Нами предложено использовать оценку смесей цеолит (NaX)-бентонит в цветовой модели HSV (hue, saturation, value – тон, насыщенность, значение) по компоненте тона H.

Связь цветовой модели HSV с RGB описывается следующей системой преобразования цветовых компонентов:

max – максимальное значение из R, G, B, а min – минимальное из них;

V = max.

Технология оценки состава и качества смесей с использованием H-компоненты цветовой модели HSV заключается в следующем. В смесительном аппарате готовят тарировочные смеси с известным содержанием ключевого компонента (цеолит NaX), например 0, 20, 30, 50, 70, 80, 100%. Формируют тарировочные таблетки и получают цифровое RGB-изображение поверхности таблеток сканированием с разрешением 300 dpi. В изображениях поверхности таблеток выделяют квадратные области размером 240 на 240 пикселей, проводят их статистическую обработку с расчетом среднего значения компонента H и строят тарировочную зависимость концентрации ключевого компонента (цеолит) от среднего значения величины тона H в выделенном квадрате (рис. 1).

а)

б)

Рисунок 1 – Построение тарировочной зависимости:

а) расчет среднего значения H в таблетках с концентрацией 30 и 50% NaX;

б) экспериментальные точки и аппроксимирующая зависимость

Полученная тарировочная зависимость является основой экспресс-анализа различных двухкомпонентных смесей цеолит-бентонит.

Экспресс-анализ включает отбор проб из смесительного аппарата, формирование таблеток и их сканирование. В цифровом изображении анализируемых таблеток выделяются области размером 240 на 240 пикселей, которые разбиваются на подобласти размером 30 на 30 пикселей. Таким образом, изображение делится на 64 ячейки. Затем в каждой ячейке определяется средняя величина H_i и рассчитывается среднее значение во всех ячейках и по тарировочной зависимости определяется концентрация ключевого компонента (рис. 2). Коэффициент вариации (неоднородности) пробы смеси, характеризующий качество перемешивания, рассчитывают по формуле:

,

где n – количество ячеек.

Рисунок 2 – Определение состава и качества реальной смеси цеолит-бентонит

Для автоматизированной оценки состава и качества смесей по цветовой компоненте H разработана программа для ПК. Программа имеет два функциональных блока. Первый блок (исходные данные) предназначен для обработки тарировочных смесей и сформированных из них таблеток. В процессе работы пользователь указывает области изображений с известной концентрацией. Программа проводит попиксельную обработку областей с вычислением компонентов HSV для каждой точки и статистическую обработку выборок (рис. 1, а). В результате полной обработки тарировочных таблеток строится аппроксимирующая (тарировочная) зависимость, позволяющая рассчитать концентрацию ключевого компонента в смесях цеолит-бентонит произвольного процентного состава (рис. 1, б).

Второй блок (анализ качества смеси) позволяет проводить экспресс-анализ смесей цеолит-бентонит, полученных в процессе смешивания и формирования таблеток. Программа в данном блоке реализует механизм разделения изображения на множество ячеек, вычисление среднего H_i в каждой ячейке и во всей области , определение концентрации ключевого компонента в смеси по тарировочной зависимости и расчет коэффициента неоднородности смеси (рис. 2). Интерфейс программы в режиме анализа качества смеси представлен на рис. 3.

Рисунок 3 – Демонстрация работы программы

Перспективным способом наномодифицирования классических сорбентов на базе цеолитов со связующим является использование наноструктурных углеродных материалов, в частности нанотрубок различной морфологии. В ряде исследований показано, что наномодифицированние цеолитов и сорбентов на их основе углеродными наноструктурными материалами приводит к увеличению сорбционной емкости по некоторым адсорбатам [4, 5]. В этой связи, перспективным следует признать создание трех и много компонентных сорбентов с добавками наноструктурного углерода в виде углеродных нанотрубок (УНТ) [6]. При этом следует выявить концентрацию базовых составляющих и наномодифиатора. В работах [4, 6] показано, что рациональными дозами модифицирования является диапазон добавок нанотрубок в 1 – 3 масс. % в смесь цеолит-бентонит с содержанием цеолита 80%. Для создания высокопроизводительных производств таких смесей сыпучих сорбентов также необходимы методы экспресс-анализа.

Поскольку в данном случае смешиваемые компоненты имеют значительные цветовые различия (базовая смесь – светло-коричневая, углеродные нанотрубки – черные) оценку содержания и качества смесей удобно производить, используя традиционный метод анализа яркости цифровых изображений.

Технология оценки качества смесей цеолит-бентонит-УНТ с использованием яркости изображения, аналогична оценки по цветовой модели HSV, рассмотренной ранее. В смесительном аппарате готовят тарировочные смеси с известным содержанием ключевого компонента (УНТ «Таунит М», ООО «НаноТехЦентр», г. Тамбов), например 1; 1,4; 1,8; 2,2; 2,6; 3%. Формируют тарировочные таблетки и получают цифровое RGB-изображение поверхности таблеток сканированием. В изображениях поверхности таблеток выделяют квадратные области размером 240 на 240 пикселей, проводят их статистическую обработку с расчетом среднего значения компонента яркости Y и строят тарировочную зависимость концентрации ключевого компонента (УНТ) от среднего значения яркости в выделенном квадрате (рис. 4).

а)

б)

Рисунок 4 – Построение тарировочной зависимости:

а) расчет среднего значения яркости Y в таблетках с концентрацией 1 и 1,4% УНТ;

б) экспериментальные точки и аппроксимирующая зависимость для наномодифицированных смесей

Полученная тарировочная зависимость является основой экспресс-анализа смесей цеолит-бентонит (NaX=80%) с УНТ «Таунит-М».

Экспресс-анализ включает отбор проб из смесительного аппарата, формирование таблеток и их сканирование. В цифровом изображении анализируемых таблеток выделяются области размером 240 на 240 пикселей, которые разбиваются на подобласти размером 30 на 30 пикселей. Таким образом, изображение делится на 64 ячейки. Затем в каждой ячейке определяется средняя величина Y_i и рассчитывается среднее значение во всех ячейках и по тарировочной зависимости определяется концентрация ключевого компонента – УНТ (рис. 5). Коэффициент вариации пробы смеси рассчитывают по формуле:

,

где n – количество ячеек.

Рисунок 5 – Определение состава и качества реальной смеси цеолит-бентонит-УНТ

Для автоматизированной оценки состава и качества смесей по яркости цифрового изображения, также разработана компьютерная программа аналогичная программе для оценки по цветовой модели HSV.

В заключение хотелось бы отметить, что предложенные методы экспресс-анализа состава и качества смесей могут с успехом применяться не только к рассмотренным композициям, но и в других случаях, когда исходные компоненты имеют близкую яркость или цвет.

Одним из способов модификации структуры и регулирования свойств бетонной смеси и бетонов является применение добавок. Современные бетоны используют широкий спектр химических и минеральных добавок с целью экономии основных ресурсов или создания высокой прочности и долговечности [1-5].
Бетон является одним из основных строительных материалов современного жизнеустройства человечества. С развитием высотного строительства и дорожного, а именно, мостостроения, востребованы стали высокопрочные бетоны. В плане их развития отчетливо просматривается тенденция увеличения прочности, снижения значений водоцементного отношения и др. показателей за счет применения высокоэффективных химических и минеральных добавок, а также фибры. 
Изменение содержания воды – главный фактор, с помощью которого регулируют консистенцию бетонной смеси. Уменьшение начального количества воды в смеси при постоянном содержании цемента и других твердых компонентов в ней приводит к уменьшению подвижности смеси, а для жестких смесей — к повышению жесткости; и в том, и в другом случаях требуется усиливать работу уплотнения смеси при формовании изделий для обеспечения надлежащей плотности бетона. В результате уменьшения толщины водных пленок на зернах цемента и других тонкозернистых компонентов, сближения гидратных оболочек между собой, а также ускорения про­цесса насыщения раствора продуктами гидратации более интенсивно протекает процесс выкристаллизовывания гидратных новообразований и, как следствие, ускоряется твердение цементного камня и бетона на его основе.
Применение активных минеральных добавок для изготовления различных бетонов, смесей и растворов неминуемо сопряжено с необходимостью использования высокоэффективных добавок пластифицирующего действия для регулирования реотехнологических свойств бетонных смесей и растворов в связи с высокой дисперсностью минеральных добавок и, соответственно, развитой поверхностью зерен минерального порошка. Среди таковых наибольшей эффективностью обладают добавки суперпластификаторы на поликарбоксилатной основе. Однако, для них, как и для любых химических добавок, существует ряда проблем, одной из которых является «несовместимость». В последнее время химические добавки на основе поликарбоксилатов стали неотъемлемым товаром строительного рынка в России. Появление поликарбоксилатов на строительном рынке страны не привело к прекращению использования традиционных суперпластификаторов, но разнообразило возможности при ре­шении насущных проблем технологии бетона [6-8].
В связи с вышеизложенным нами решалась задача выбора вида химической добавки с целью установления ее высокой водоредуцирующей активность в водных алюмосиликатных и силикатных системах, которые явились бы одним из компонентов высокопрочного бетона. 
Эффективность действия водоредуцирующих добавок оценивали по уменьшению водопотребности водно-минеральных паст по сравнению с контрольным составом (без добавок) при условии изготовления пасты с одинаковой растекаемостью. 

В настоящей работе исследованы две группы минеральных добавок: 
- алюмосиликатные (природный цеолит с синайского полуострова Египта, цеолитсодержащий мергель Татарско- Шатрашанского месторождения Республики Татарстан и метакаолин ОАО «Журавлиный лог»);
- кремнеземистые (микрокремнезем марки МК-85 Липецкого металлургического комбината, молотый строительный песок).
По определению Смита, цеолит является алюмосиликатом со скелетной структурой, содержащий пустоты, занятые крупными ионами и молекулами воды, имеющими значительную свободу движения, что приводит к ионному обмену и обратимой дегидратацией. Их пористая открытая микроструктура предопределяет их полезные свойства и обеспечивает высокую гидравлическую активность. В водной среде цеолиты легко обменивают свои катионы на другие, находящиеся в растворе [9]. 
Природный цеолит из Египта, выпускаемый фирмой «Gawish import & export egypt» фракции 0-0,08 мм, содержит клиноптилолита 75%, кварца 8%, плагиоклаза до 3%, карбоната 2,5%, гидрослюды до 3%, его химическая формула – (Na^{2 +}, K^{2 +}) O · Al₂O₃ · 8SiO₂ · 10H₂O, соотношение Si/Al составляет 4,8-5,4, а удельная поверхность по ПСХ – 9900 см²/г.
Цеолитсодержащий мергель (ЦСП) Татарско – Шатрашанского месторождения РТ, представляет собой породу светло-серого цвета, минеральный состав включает клиноптилолит 14-28%, кальцит 18-28%, кварц 13-19%, опал-кристобалит-тридимитовая фаза 24-31%, монтмориллонит 16%, слюда 5%, полевой шпат около 1% и глинистые минералы 24-26%, удельная поверхность по ПСХ -17 286 см²/г.
Микрокремнезем (МиК) – отход производства кремнийсодержащих сплавов, состоящий из сферических частиц размером 0,01-0,1 мкм и содержащий до 95 % чистого аморфного кремнезема, способного активно реагировать с известью, выделяемой портландцементом при его гидратации с образованием нерастворимых в воде вяжущих. 
В работе использован микрокремнезем Липецкого металлургического комбината марки МК-85, представляющего собой однородный порошок серого цвета, с содержанием SiO₂ - 84-90% и удельной поверхностью по ПСХ 47 000 см²/г.
Метакаолин (МеК) – это искусственный материал, продукт дегидратации каолиновой глины (природного гидроалюмосиликата Аl2O3·SiO2·H2O), представляющий собой порошок со средним размером частиц 1-5 мкм. По своей химической природе метакаолин существенно отличается от микрокремнезема, представляя собой смесь аморфного кремнезема и глинозема практически в равных количествах. Частицы метакаолина имеют пластинчатую форму, что обусловливает при указанном размере частиц высокую удельную поверхность, достигающую 30 м²/г. В работе исследован метакаолин месторождения Журавлиный Лог – это светло-розовый порошок полностью аморфизованного каолинита (90–93%), кристаллическая фаза представлена реликтовыми слюдой (2,5–3,0%) и кварцем (4–5%), кристаллические новообразования (муллит, кристаболит) практически отсутствуют. Удельная поверхность метакаолина – 24500 см²/г.
Песок строительный молотый с содержанием SiO₂ не менее 83% и удельной поверхностью 3800 см²/г.
В качестве модификаторов в исследованиях были использованы: 
- суперпластификатор Полипласт СП-3 (ТУ 5870-006-58042865-05), который представляет собой неслеживающийся порошок коричневого цвета, легкорастворимый в воде. СП-3 относится к категории анионактивных ПАВ и является смесью олигомерных и полимерных соединений, образующихся при конденсации сульфокислот нафталина с формальдегидом и нейтрализации щелочью (NaOH);
- суперпластификатор Melflux 2641 F производства Degussa Constraction Polymers (SKW Trostberg, Германия) приобретенный в ООО «ЕвроХим-1», представляет собой легко растворимый в воде порошковый продукт, полученный методом распылительной сушки на основе модифицированного полиэфиркарбоксилата. Технические данные: желтоватый порошок, насыпная плотность – 350…600 г/л, потери при нагревании – макс. 2,0 мас.%, 20% раствор при 20 0С имеет рН = 6,5–8,5;
- поликарбоксилатный эфир Карбоксинор Альфа – жидкая прозрачная добавка ООО «Завод синтанолов» (НОРКЕМ)
- Micro Air 125 – синтетическая воздухововлекающая жидкая добавка для бетонных смесей с высокой морозоустойчивостью и водонепроницаемостью ООО «Ваsf»;
- Арос- жидкость темно – коричневого цвета с плотностью 1,145 кг/м³ при 20⁰С и рН =8,3 с масс. долей основного вещества 2,5%. Массовая доля активного вещества в пересчете на сухой остаток 21,3%.

Реологические характеристики оценивали по методике проф. Калашникова В.И. Пензенского ГУАС [10]. Согласно которой, использовали видоизмененный вискозиметр Суттарда. Вискозиметр представляет собой цилиндр из нержавеющей стали с внутренним диаметром 25 мм и высотой 50 мм. Изменение водопотребности и подвижности оценивали по величине расплыва на границе гравитационной растекаемости водноминеральных паст. Предельное напряжение сдвига при этом рассчитывали по формуле:

    (1)

где t₀ – предельное напряжение сдвига пасты, Па; h и d – соответственно высота и диаметр вискозиметра, м; ρ – плотность пасты, кг/м³; к – коэффициент, учитывающий перераспределение напряжений в вязкопластичных телах, равный 2; D – диаметр расплыва пасты, м.
Методика заключается в следующем. Под стекло размерами 180х180 мм укладывается бумага с нанесенной на нее круговой шкалой, далее цилиндр и стекло увлажняют. Навеска материала берется в количестве, позволяющем полностью заполнить цилиндр. После заполнения цилиндр поднимают и замеряют диаметр расплыва пасты. При каждом измерении фиксируется плотность полученной пасты. 
По результатам измерений определяли пластифицирующий эффект по:
- водоредуцирующему индексу, который характеризует уменьшение расхода воды в изореологической системе

(2)

- или в % относительно контрольного

(3)

где (В/Т)_п и (В/Т)_н – водотвердое отношение пластифицированных и непластифицированных паст.
Концентрационно-водоредуцирующую чувствительность порошков к разжижителям, определяли по формуле:

, (4)

где С- концентрация добавки; ∆Вд- водоредуцирующий индекс в процентах.

Первоначально было исследованы реологические свойства минеральных водных суспензий без химических добавок. Результаты на рис. 1 и 2. 
Анализируя рис.1 можно утверждать, что значительное влияние на водопотребность материала оказывает его удельная поверхность. Так наименьшим В/Т отношением характеризуется минеральный порошок цеолита (Египет) и молотый строительный песок, а наибольшей водопотребностью в абсолютном значении обладает микрокремнезем, затем цеолитсодержащий мергель и метакаолин. В этом эксперименте выявлен факт низкой водопотребности цеолита (Египет) обладающего достаточной высокой удельной поверхность по ПСХ. Водопотребность порошка цеолита из Египта равна значению молотого строительного песка и составляет 0,4, тогда как его удельная поверхность в 2,5 раза больше.

Рис. 1. Водопотребность минеральных добавок

Предельное напряжение сдвига (рис.2) исследованных водноминеральных паст не сохраняет полученную закономерность при оценки водопотребности. 

Здесь порошок цеолита (Е), как и молотый песок обладает большим значением предельного напряжения сдвига. Тогда как порошки МеК и МиК имея высокую дисперсность проявляют хорошую текучесть. Вероятно, этот факт следует учесть при оптимизации толщины прослойки реологической матрицы высокопрочных бетонов. 
Необходимым условием снижения водосодержания минеральных систем при сохранении подвижности смеси, которое непосредственным образом отразиться на прочностных характеристиках получаемого бетона, является использование добавок редуцирующего действия. Для этого нами были проведены исследования по выявлению влияния добавок- разжижителей (гипер-, супер- и пластификаторов) на изменение их реологических характеристик минеральноводных паст. Для этого эксперимента были выбраны порошки цеолита (Е) и МиК, которые показали min и max значения В/Т. Результаты приведены на рис. 3 и 4, а расчеты водоредуцирующей активности химических модификаторов представлены в табл.2.

Рис. 3. Изменение В/Т отношения цеолитовой пасты от вида и количества химического модификатора

Как видно из рис.3, наибольшее снижение водопотребности цеолитовой пасты достигнуто с помощью добавки С-3. Высокоэффективные модификаторы поликарбоксиланой основы (Карбоксинор Альфа и melf), как известно для цементных систем, оказались для этого порошка менее эффективны.

Рис. 4. Изменение В/Т отношения пасты микрокремнезема от вида и количества химического модификатора

Добавка Карбоксинор Альфа при малых количества выступает стабилизатором, что вероятно связано с особенностью структуры цеолитового минерала – клиноптилолита, которого в нем 75%. Практически противоположная картина наблюдается при модифицировании порошка микрокремнезема (рис.4). В этом случае наиболее эффективной оказалась добавка на поликарбоксилатной основе, чем нафталиновой.
Установлена зависимость эффективности модификатора от природы вещества. В связи с чем была выполнена оценка водоредуцирующей активность модификаторов в различных минеральноводных системах (табл.1).

Выполненные исследования показали, что наибольшее снижение водопотребности модифицированных воднодисперсных систем, оцениваемое по водоредуцирующему эффекту (∆Вд), достигается в кремнеземистых порошках при введении Карбоксинор Альфа, и этот эффект составляет 38,5% для МК и 32,5%- для молотого песка. Хотя добавка Melflux (тоже поликарбоксилатная) показала не плохую чуствительность только на молотом строительном 
песке, а в микрокремнеземе вызывает коагуляцию пасты.

В алюмосиликатных материалах (цеолит Е, ЦСП, МеК) при использовании модификаторов карбоксилатного типа водоредуцирующий эффект (∆Вд), слабый. Это, вероятно, связано с тем, что оксиды, образованные “жесткими” типичными катионами Ca²+, Al³+, Si⁴⁺, Mg²+ и др. с конфигурацией электронного слоя S6 и P6, большинстве своем имеют низкие индексы пластифицирования, но превышающие 2-3 и указанные катионы хорошо взаимодействуют с молекулами пластификатора при их адсорбции. Модификация МеК поликарбоксилатным пластификатором снижает подвижность водно-минеральных пасты и практически не снижает В/Т отношение или даже его повышает. Аналогично ведут себяMеlflux и Карбоксинор Альфа в суспензиях из ЦСП. ЦСП пластифицируется лучше всего добавкой с эффектом микровоздуховлечения.
Индифферентность к действию пластификаторов (Карбоксинор Альфа и Melflux 2651F) проявилась в минерально-водных суспензия из цеолита Е, метакаолина и ЦСП, из которых цеолит и ЦСП по своей структуре являются каркасными водным алюмосиликатами. Значение показателя водоредуцирующего индекса колеблется в интервале от 3% до 7%. Однако порошки цеолита Е и метакаолина проявили пластификацию, хотя и слабую, при введение добавки С-3. В этом случае показатель чувствительности к воздействию нафталинового пластификатора (табл.15) равен Кч=30, а водоредуцирующий индекс составил 15%, тогда как модификация добавкой С-3 кремнеземистых водно-минеральных пастах коэффициент чуствительности возрастает до 50, а показатель водоредуцирующего индекса увеличился до ∆Вд=25%. 
Таким образом, высокая реологическая активность суперпластификатора С-3 и Карбоксинор Альфа в водной суспензий проявляется больше всего в молотом песке и МиК. Следующем по порядку располагается цеолит Е и МеК, но лишь при введении С-3. Сложная по вещественному составу ЦСП лучше пластифицируется добавкой Air 125.