Учитывая, что цементирующая матрица вулканических горных пород, которых в земной коре содержится 64,7% по оценкам Бери Л., Мейсона Б. и Дитриха Р. [1], содержит альбит, алибито-анортит и анортит, преимущество следует отдать катиону натрия. Химический состав горной массы в отвалах примерно соответствует верхней мантии Земной коры и представлен преимущественно SiO₂, Al₂O₃, Fe₂O₃, CaO, MgO, Na₂O, K₂O, SO₃, P₂O₅, CO₂ и др_. В вещественном составе преобладают минеральные образования полиморфных модификаций кремнезема SiO₂, кварца, кварцитов, песчаников, гравелитов, полевошпатовых пород, сульфатов, карбонатов, фосфатов, фторидов, пироксенов, аморфиболов, слоистых силикатов и др. Часто эти горные породы по своему качеству превосходят то нерудное сырье, которое добывают предприятия промышленности строительных материалов.

Замкнутый процесс образования щелочи в теле композита является экологически безопасным и может быть положен в основу новых материалов и улучшения экологии. Других вариантов масштабного безобжигового, малоэнергоемкого использования отходов горных пород пока наука не предложила и вряд ли сможет предложить в ближайшем будущем, если исходить из современных представлений о происхождении прочных горных пород без продолжительного времени (многих миллионов лет) кристаллизации в нормальных условиях без воздействия высоких температур и давлений.

Предпосылкой к получению геошлаковых (ГШ) и геосинтетических (ГС) вяжущих послужили работы, проводимые кафедрой «Технологии строительных материалов и деревообработки» (ТСМиД) ФГБОУ ВПО Пензенского государственного университета архитектуры и строительства, в области создания минеральношлаковых вяжущих и строительных материалов на их основе, начатые в 1993 г. За этот период был разработан целый ряд минеральношлаковых вяжущих: глиношлаковых, карбонатношлаковых (кальцито и доломитошлаковых), гравелитошлаковых, дацитошлаковых и силицитошлаковых вяжущих [2-6]. При этом показано, что значительное количество горных пород вулканического и осадочного происхождения – базальт, диабаз, диорит, гранит, дацит, глауконитовый песчаник и др. – способные отвердевать в смеси со шлаком и 2-3% щелочи или извести и соды в прессованном состоянии с формированием в нормальных условиях достаточной прочности (60-80 МПа). Преимущество таких материалов состоит в том, что они являются малощелочными, в отличие от шлакощелочных вяжущих и бетонов, разработанных Глуховским В.Д. и его школой [7]. Нами показательно [5], что высокопрочные материалы с прочностью 150-200 МПа могут быть получены при паротепловой обработке при t=80-90°C с обязательным последующим сухим прогревом при t=150-330°C. В этом случаи использованы специфические коллигативные свойства щелочи NaOH, высокомолярный раствор, который способен кипеть при t > 150°C. Такая особенность NaOH позволяет получить при сушке высокомолярный водный раствор (80 моль/л и более) в микропленках, кипящий при температуре 150-200°C и растворяющий в микропленках и микрокапельках многие горные породы, хотя дозировка щелочи не превышает 2-3%.

Разработанные нами низкощелочные (2-3% щелочи), смешанные глиношлаковые, карбонатношлаковые и опочношлаковые вяжущие существенно расширяют сырьевую базу для их производства и позволяют сократить расходы шлака в 1,5-2,0 раза и щелочных активизаторов NaOH, KOH, Na₂CO₃ в 2-3 раза по сравнению со шлакощелочными вяжущими. При этом прочностные показатели этих вяжущих и прессованных материалов на их основе практически не ухудшились по сравнению с чисто шлаковыми дозировками NaOH, Na₂CO_3. При этом глиношлаковые вяжущие являются высокотрещиностойкими, обладают “безопасной” усадкой, выдерживают без образования трещин 25-30 циклов попеременного увлажнения и высушивания при t= 105°С с повышением прочности и модуля упругости [2]. Шлакощелочной цементный камень разрушаются через 2-5 циклов попеременного увлажнения и высушивания. Доказано, что структурная топология таких смесей наиболее оптимальна и “прорастание” и цементация частиц целого ряда природных глин, молотых горных пород и кальциевых известняков продуктами гидратации шлака и взаимодействия их с растворенными веществами породы обеспечивают физико-технические показатели.

К чистым геополимерам можно отнести каолинощелочные вяжущие. По данным В.Д. Глуховского, глинистые минералы при сильно щелочной активации, когда содержание щелочи составляет 20-27%, от их массы, композиция затвердевает. В этом случае образуются цеолитоподобные гидроалюмосиликатные новообразования с общей формулой Na₂(K₂)O·Al₂O₃·(2-4)SiO₂·nH₂O типа анальцима, натролита, гидронефелина, мусковита и др. Естественно, что такое содержание щелочей делает технологию каолинощелочных вяжущих крайне неэкономичной и опасной из-за работы с высоко концентрированными растворами едкой щелочи. В наших опытах каолин с 5% NaOH при пропаривании в течение 5 часов при температуре 70 °C приобретал прочность и водостойкость, в то время как при нормально-влажностных условиях не образовывал твердеющей структуры в течение 10 лет.

Сведения о низкощелочной активации горных пород (2-3% щелочи) для получения высокопрочного вяжущего в литературе отсутствуют. Нами выявлен целый ряд горных пород осадочного происхождения которые отверждаются в нормально-влажностных условиях при 15-20%-ном содержании шлака. Доказано, что шлак выступает в таких системах, не столько как цементирующее вещество, а как сильный инициатор конденсации матричных частиц горной породы. Инициирующая способность шлака в щелочной среде существенно выше, чем клинкерного цемента.

Исследованные молотые горные породы - кремнеземистые и глауконитовые песчаники, чистые кварцевые пески, халцедоны, опалы, гравелиты, не твердеющие в нормальных условиях со щелочами NaOH и КOH, отвердевали в нормальных условиях при соотношении по массе «шлак :порода» 1:4 (2% NaOH) до прочности при сжатии 25-50 МПа. При прогреве при температуре 200-250°С прочность возрастала до 90-160 МПа. Таким образом, в свете полученных новых данных, шлаки следует рассматривать как ценнейший компонент при создании геополимеров. На чрезвычайно простых опытах доказан диффузионно-сквозьрастворный механизм цементации частиц горной породы растворенными продуктами шлака при нормальных условиях твердения. Выявлен механизм дополнительного отвердевания систем в процессе сухого прогрева при температуре 100-330 °C и микроповерхностного синтеза цементирующих веществ в контактах частиц горных пород.

При сухом прогреве силицитощелочных композиций, спрессованных при давлении 25 МПа, основным цементирующим веществом является кремнекислота, обеспечивающая прочность при сжатии 150-200 МПа. Изделиями на основе таких песчанико-щелочных вяжущих с жаростойкими зернистыми наполнителями могут использоваться для футеровки песчаных агрегатов.

Модификация силицито-щелочных вяжущих гидроксидом алюминия и малыми добавками шлака повышает длительную водостойкость и расширяет сферы применения силицитовых материалов в строительстве.

На настоящем этапе основной технологией формования высокопрочных геосинтетических вяжущих и материалов на их основе является силовое прессование и вибропрессование. Наиболее перспективным направлением необходимо считать литьевую технологию, которая успешно развивается для получения цементных бетонов нового поколения – реакционно порошковых бетонов с эффективными суперпластификаторами [7, 8]. Такие бетоны изготавливаются из цемента с молотой каменной мукой, мелкого песка, дисперсной стальной фиброй и суперпластификатора (СП) литьевым при содержании воды 9-11%. Прочность их при сжатии достигает 150-200 МПа и более, на растяжение при изгибе – 15-25 МПа. Самоуплотняющиеся бетоны с такими же прочностными характеристиками изготавливают с использованием мелкозернистого щебня фракции 3-10 мм. Благодаря эффективным гиперпластификаторам (ГП) бетонные смеси саморастекаются и самоуплотняются под действием собственного веса.

В связи с этим основная задача в области совершенствования технологии высокоэкономичных минерально-шлаковых, геошлаковых и геосинтетических особовысокопрочных бетонов состоит в разработке супер- и гиперпластификаторов, высокие водоредуцирующие эффективны в присутствии щелочей NaOH, КOH, соды и других солей, каустифицируемых известью.

Выполненные работы на кафедре ТСМиД Пензенского ГУАС свидетельствует о невозможности получения литых смесей при использовании более чем 20 видов зарубежных СП и ГП. В присутствии щелочей происходит значительное изменение электрокинетического потенциала минеральных частиц и шлака и все известные пластификаторы не «работают». Исходя из теоретических представлений о механизме действия СП и ГП, можно выдвинуть гипотезу о том, что суперпластификаторы для сильнощелочных систем должны быть не ноногенными и, вероятнее всего, не олигомерными, а полимерными.

На основании выполненных работ могут быть сформулированы основные принципы получения минерально-шлаковых, геошлаковых и геосинтетических вяжущих:

1. В минерально-шлаковых вяжущих, согласно нашей классификации, минеральными компонентами, содержащимися в смешанном вяжущем в количестве 20-80% и в геошлаковых вяжущих – в количестве 5-20%, могут быть не только большая гамма горных пород, но и неактивные и малоактивные шлаки, кальцевые основные и кислые золы, пыли газоотчисток, цементные и известковые пыли, молотый бой любых керамических материалов (керамзита, аглопорита, плитки, кирпича, шамота) и стекла и многие минеральные отходы производства, не содержит гипса.
2. Важным критерием интенсивного твердения прессованных и вибропрессованных изделий является дисперсность шлака и минерального компонента. Помол может быть раздельным и совместным до удельной поверхности 300-350 м²/кг. Более высокие результаты достигаются при более тонком измельчении горной породы, в связи с необходимостью растворения в сильнощелочной среде супертонких частиц минерального компонента из горных пород и техногенных отходов и получения композиционной цементирующей связки.
3. При использовании в качестве активизатора смеси извести и соды (натриевых солей неорганических и органических кислот таблица), их целесообразно подвергать совместному помолу.
4. Отходы мокрой магнитной сепарации и флотации руд цветных металлов можно использовать в виде суспензий, обезвоживания их сухими молотыми горными породами, техногенными отходами и шлаком до формовочной  влажности.
5. Твердые модифицирующие добавки (гидроксид алюминия, алюминат натрия, боксид, каолин, шамот и др.) целесообразно размалывать совместно со шлаком.
6. Для повышения прочности минерально-шлаковых, геошлаковых и геосинтетических вяжущих и бетонов необходим их сухой прогрев при температурах изотермии от 100 до 250 °C в течении 5-10 час (в зависимости  от массивности изделий) после паротепловой обработки при t=60-90°C.
7. Минеральные мелкозернистые наполнители для бетонов должны иметь наибольший размер зерен не выше 5-8 мм. Для них целесообразно применять ту же горную породу, которая используется в тонкодисперсном виде и близкую к ней для реализации протекания твердофазных реакции на границе «вяжущее – заполнитель» и повышения технико-экономических показателей при использовании отсевов камнедробления.
8. Во всех составах минерально-шлаковых, геошлаковых и геосинтетических вяжущих целесообразно использовать добавку глины в количестве 5-7% для улучшения прессования, повышения трещиностойкости и реализации позитивной “безопасной” усадки [2].
9. С целью изготовления гидрофобных и высококоррозистойких строительных материалов на МШВ, ГШ и ГС в качестве гидрофобной добавки в щелочные системы необходимо использовать щелочестойкие стеараты цинка и кальция и вводить их в вяжущее при совместном помоле [10, 11].
10. При силовом прессовании влажность смеси должна составлять 12-14%, давление прессования 25 МПа.
11. При производстве мелкозернистых бетонов методом вибропрессования целесообразно использовать пластификаторы, наилучшим из которых для щелочных систем является ЛСТ.

Армирование грунта является перспективным направлением в строительстве, позволяющее улучшить строительные свойства грунта. Хотя метод является относительно новым, но армирование грунта применяется уже давно. Например, при строительстве некоторых участков Великой Китайской стены (200 лет до н.э.), смесь глины с гравием армировалась ветвями тамариска, римляне в качестве арматуры при строительстве дамб использовали тростник, , саманные постройки(в 4-5 тысячелетии до н.э.) в странах Азии, России, Украине и Молдавии, а также в России в заболоченной местности использовались гати (1144 г.) и слани. В 1822 г. английский полковник Песли провел серию опытов и доказал, что армированная горизонтальными слоями из хвороста, досок или холста обратная засыпка значительно снижает боковое давление на подпорную стену. В 1925 в США Манстер провел серию исследований по армированию грунта с применением элементов из дерева и облегченной облицовки и минимизировал осадку материала обратной засыпки. В 1960-х годах Видаль разработал композитный материал и впоследствии запатентовал как “армированный грунт”, который в виде армирующих полос укладывался в грунт, а взаимодействие армирующих элементов и грунта обеспечивалось силами трения. Армирование грунта на основе концепции Видаля применялось во Франции (1968г.) с использованием металлических швеллеров, в США (1972), в Великобритании (1973). В 1970 г. в качестве армирующего элемента начали применять элементы крестообразной формы из железобетона. Работы Видаля послужили толчком для развития конструкций из армированного грунта, в 1974 г. в США были предложены к применению тканевые материалы и внедрены ячейки, или сетки, выполняющие роль армирующих элементов. В 1960-70 годах в качестве армирующих элементов использовались металлические изделия в виде полос и сеток, а с 1980-х годов стали применяться различные геосинтетические материалы (геоткань, геосетки, геомембраны, георешетки  и т.д.).

Область применения геосинтетических материалов обширна, они применяются в строительстве дамб, плотин, каналов, подпорных стен, насыпей, в конструкциях дорожных одежд автомобильных, железных дорог и взлетно-посадочных полос, в укреплении сводов шахт, стен, тоннелей, откосов, в гидроизоляции подземной части фундаментов зданий и сооружений, используются в защите откосов от эрозии, в усилении грунта оснований гражданских и промышленных зданий и сооружений. Применение геосинтетических армирующих элементов снижает затраты на устройство основания, а также снижает дополнительные траты на доставку материалов, замену грунта, технологию устройства основания и сокращает сроки производства работ.

В основном геосинтетические материалы применяются для устройства протяженных объектов, с шириной много меньше его длины. Широкое применение как в России, так и в зарубежном строительстве геосинтетики получили в усилении слабых грунтовых оснований автомобильных и железных дорог, насыпей , подпорных стен, укреплении откосов. Область применения геосинтетических материалов непрерывно расширяется, благодаря улучшению прочностых, геометрических и качественных показателей, расширению номенклатуры геосинтетических материалов, созданию нормативной базы, разработке и совершенствованию автоматизированных методов расчета и подбора армирующих материалов. В качестве основания под фундаменты армированный грунт практически не используется. Имеются примеры использования уплотненных грунтовых подушек из различных материалов, армированных геосинтетическими материалами, в качестве искусственных оснований под фундаментами промышленных и гражданских зданий и сооружений. Однако в настоящее время область их применения в РФ и странах СНГ неоправданно ограничена, что связано с отсутствием опыта применения и соответствующих исследований по устройству и проектированию армированных грунтовых подушек в сложных инженерно-геологических условиях. В настоящее время зарубежными и отечественными исследованиями активно развиваются методические аспекты, посвященные расчету армогрунтовых конструкций.

Интенсивное внедрение геосинтетического материала в строительство в России произошло в конце 20в., за последние 10-15 лет накопилась научная база работ, посвященных методикам расчета армогрунтовых конструкций для улучшения свойств слабых грунтов основания зданий и сооружений, теоретическим и экспериментальным исследованиям влияния армирования на грунт.

Различными исследователями и организациями выполняется достаточно широкий спектр исследований в области геосинтетических материалов.

Так в работе Гаева Д.А, Гавриш В.В. [9] рассматриваются преимущества и области применения современных геосинтетических материалов, применяемых в строительстве, таких как: геосинтетики, геомембраны, объемные и армированные георешетки, тоннельные сетки, гидроматы. Данные материалы широко используются в капитальном строительстве- промышленном, гражданском, гидротехническом, транспортном и дорожном. Более 20 лет такие геосетки успешно используют в Канаде и на Аляске, имеющие сходные климатические и гидрогеологические условия с российскими. Среди преимуществ георешетки (гидромата) выделяются: стойкость к коррозии, маслостойкость, щелочестойкость, большая несущая способность конструкции, высокая разрывная нагрузка шва (до 26 МПа), возможность использования местных строительных материалов, снижение стоимости строительства, увеличение дренирующих свойств грунтов, повышение стойкости конструкций к динамическим нагрузкам, большой срок службы ( не менее 50 лет), стабилизация осадки грунтов основания. А областью применения, в том числе, является и армирование оснований и конструктивных слоев промышленных площадок, зданий и сооружений.

Марасанов А.И. и Фимкин А.И. приводят результаты статического анализа характеристик вязоупругих свойств материала георешеток различных типов при растяжении. В работе [8] показано, что материал георешеток обладает свойствами нелинейной ползучести, а также предлагаются зависимости, позволяющие прогнозировать уровень деформации в тот или иной момент времени.

В своей работе [6] Логинова И.И., Артамонова Д.А., Столяров О.Н. и Мельников Б.Е. исследовали вязоупругие свойства при кратковременных измерениях различных геосинтетических материалов (геоткань, геосетка, георешетка). В результате пришли к выводу о том, что структура геосинтетического материала сильно влияет на его вязоупругие свойства, представленные в работе зависимости позволяют сделать предварительный подбор геосинтетика по необходимым вязоупругим характеристикам.

Пономаревым и Офрихтер в своей работе [5] провели обзор основных исследований в области изучения геосинтетических материалов, а также выявлены проблемы их применения.

Много экспериментальных и теоретических исследований посвящено  армированию песчаных подушек.

В работе белорусских исследователей Лыщик П.А., Макаревич С.С., Красовского С.В. [12] рассматривается влияние объемной георешетки на сдвиговую прочность композита “грунт-георешетка”. Используя теорию Кулона-Мора при рассмотрении предельных сдвигающих напряжений, авторы приходят к выводу, что георешетка имеет одинаковое сопротивление сдвигу во всех направлениях и позволяет увеличить сцепление, а следовательно и предельное сопротивление сдвигу. А влияние георешетки на прочность армированного слоя предлагается оценивать коэффициентом армирования, зависящего от геометрических параметров георешетки, таких как: толщина ребра, длина грани и угла ɑ.

В работе Баданина А.Н., Колосова Е.С. [11], посвященной определению несущей способности армированного георешеткой грутнового основания, предложено решение пространственной задачи методами решения плоской задачи за счет ввода коэффициентов пространственной работы, а также предложен способ определения оптимальных параметров заглубления и размеров георешетки.

В работе Матвеева С.А., Литвинова Н.Н. [4] проведены штамповые испытания двухслойного основания, армированного геосеткой, и определен эффект армирования по прогибу и модулю деформации, выявлена зависимость между размерами ячеек и крупностью заполнителя.

В работе  [7] Матвеев С.А. предлагает для оценки влияния армирования грунта использовать уравнение, устанавливающее связь между упругими постоянными конструктивно-анизотропного материала, характеристиками исходной среды, характеристиками армирующей структуры и ее геометрическими параметрами. Полученные теоретические результаты дали высокую сходимость с другими экспериментальными исследованиями.

Татьянников Д.А., Пономарев А.Б., Клевеко В.И. в своей работе [10] рассматривают экспериментальные исследования по определению механических характеристик геосинтетических материалов, на основе которых возможна разработка методики расчета несущей способности армированных фундаментных подушек.

В другой своей работе [14] Татьянников Д.А,, Пономарев А.Б., Клевеко В.И. проводят модельные штамповые испытания, в результате которых авторы приходят к выводу о том, что наиболее эффективно использовать армирование грунта в рыхлых, техногенных, обладающих большой деформативностью грунтах, чем в уплотненных, а также к целесообразности применения двухслойного армирования, а не однослойного.

Клевеко В.И. в работе [18] проводит экспериментальные модельные испытания армированного глинистого грунта, в результате которых приходит к выводу об эффективности армирования глинистого грунта, т.к. армирование повышает несущую способность в 2 раза. Также делается вывод о том, что удельная несущая способность однослойного армирования грунта в 1,6 раз выше, чем при двухслойном армировании. Для проверки модельных испытаний были проведены натурные штамповые испытания, которые также показали эффективность армирования глинистого грунта. Также проведенное численное моделирование с помощью программы PLAXIS показало высокую сходимость с экспериментальными данными, что позволяет проводить расчет армированного грунта с достаточной степенью точности.

Скутин А.И., Смердов М.Н., Смердов Д.Н. в своей работе [16] с помощью програмного комплекса ANSYS, реализующего метод конечных элементов, исследуют напряженно-деформированное состояние армированного геосинтетическими материалами грнута.  В результате расчета были получены графики просадки от приложенной нагрузки, а также картины распределения напряжений в грунте. Объемная георешетка способствовала более равномерному распределению нагрузки в массиве грунта, а также дала более высокое значение нагрузки при одинаковой осадке.

В своей работе Беляев В.С. [3] описывает испытания армированного грунта динамической нагрузкой. Проведенные испытания подтвердили сейсмостойкость армированного массива грунта в условиях многократного динамического загружения, сейсмическому воздействию землетрясений 7-8 баллов.

В статье Бай В.Ф., Краева А.Н. [2] представлены результаты экпериментального исследования работы площадных фундаментов на слабых глинистых грунтах с усилением основания армированной песчаной подушкой. В результате были сделаны выводы о том, что армирование геосеткой снижает осадку на 20 % в сравнении с неармированной песчаной подушкой и на 30 % в сравнении с глинистым основанием без мероприятий. А также был сделан вывод, что криволинейное очертание подошвы фундамента обеспечивает более равномерное распределение напряжений, уменьшает осадку и увеличивает несущую способность.

В работе Краева А.Н. [15] для изучения влияния армирования на песчаную подушку использовался метод фотофиксации, а также рассматривалось влияние криволинейной опорной поверхности на работу грунтового основания, в результате проведенного эксперимента выявлено уменьшение глубины зоны распространения деформаций и уменьшение осадки в 2,5 раза.   

В работе Усманова Р.А. [1] рассмотрены возможности расширения области применения уплотненных грунтовых подушек в практике промышленного и гражданского строительства. Проведен анализ результатов экспериментально-теоретических исследований высокоуплотненных, а также армированных высокопрочными геосинтетическими материалами грунтовых подушек в условиях слабых и сильносжимаемых грунтов. Анализ результатов исследований по вычислению осадок фундаментов на искусственных основаниях из высокоуплотненных и армированных подушек на слабых грунтах показывает, что их осадки не представляется возможным определить ни одним из существующих методов. В работе для практического применения были разработаны и предложены инженерные и численные методы расчета осадок фундаментов на искусственных основаниях.

Работа Антонова В.М. [13] посвящена исследованиям взаимодействия грунтовой матрицы и арматуры. В качестве засыпки использовались глинистые и песчаные грунты, а также многослойные основания и основания с включениями слабых прослоек и линз. Для армирования применялись различные материалы – металлические стержни, полосы и сетки, пластик, геоткань, геосетки, резина. Рассматривались случаи центрального нагружения штампов и моделей с различным заглублением. В работе проводились серии штамповых испытаний посвященных исследованию влияния армирования на несущую способность песчаного и глинистого основания. Эксперименты при армировании песчаного основания показали, что до глубины 0,2D происходит нарастание несущей способности, а при дальнейшем заглублении – её падение. При расстоянии до армирующего элемента, равным и более D, влияние армирования на несущую способность практически не сказывается. Эксперименты показали, что за счет армирования величина разрушающей нагрузки возрастала до двух раз, относительная осадка понизилась до 3-х раз при одинаковом давлении на основание Р=300 кПа. Была определена оптимальная глубина расположения арматуры – 0,2 D. Анализ исследования многослойного армирования показал, что расстояние между армирующими элементами и количество слоев армирования оказывает значительное влияние на несущую способность основания. Максимальный эффект наблюдался при расположении первого и второго слоя арматуры на глубинах h_s1=0,2D и h_s2=0,4D от подошвы штампа. Объясняется это тем, что при однослойном армировании h_sopt=0,2D, этот верхний слой при двухярусном армировании может рассматриваться как подошва фиктивного фундамента. Тогда второй слой, расположенный на глубине 0,2D под первым, будет находиться в зоне максимальных растягивающих напряжений (D-размер штампа).

Группа зарубежных ученых из Германии и Нидерландов A.Ruiken, M. Ziegler, L.Vollmert, S.Hohny в своей статье [17] описали результаты своих экспериментальных исследований о влиянии на грунтовый массив армирования георешеткой. Исследования проводились для составления объективной картины поведения армированного грунта и для разработки рекомендаций по экономичному проектированию таких конструкций. Для исследования кинематического поведения «геокомпозита» использовался метод корреляции изображений.

Несмотря на большое количество исследований и экспериментов в области применения армирования оснований промышленных и гражданских зданий и сооружений, до сих пор не существует единой методики по расчету армогрунтовой конструкции основания, имеются лишь частные разработки научных исследователей или компаний, предлагающих свои программные продукты для расчета данных оснований. При этом большинство существующих методов расчета армированного основания носят приближенный характер – имеют низкий уровень соответствия расчетных схем реальным условиям работы армирующих элементов в грунтовом массиве, так как не в полной мере учитывают особенности работы армирующего материала в грунте.  В своем большинстве исследования в области применения геосинтетических материалов для армирования оснований фундаментов промышленных и гражданских зданий и сооружений только подготавливают для разработки метода расчета и нормативной базы. Данный факт осложняет применение геосинтетических армирующих элементов в строительной практике. Комплексный подход, выработка четких критериев оценки, подготовка инженерных кадров способствовала бы выработке нормативных документов и методик расчета, отражающих реальную работу армированного грунта.