Выполнен сбор нагрузок на колонну с грузовой площадью А=6х9=54 м² (табл.1).

№ п/п	Наименование нагрузки	Норма тивная, кН/м2	Коэффи циент надежности по нагрузке	Расчетная, кН/м2
Постоянные нагрузки
1	Слой гравия, втопленный в битумную мастику толщиной d=20 мм	0,4	1,3	0,52
2	Три слоя рубероида на мастике	0,16	1,3	0,21
3	Цементная стяжка d=20 мм	0,36	1,3	0,47
4	Пароизоляция – один слой рубероида	0,06	1,3	0,08
5	Сборные железобетонные ребристые плиты	2,70	1,1	2,97
6	Железобетонная двухскатная решетчатая балка, кН	60,5	1,1	67,0
7	Кран-балка с грузом 20 кН	40,0	1,1	44,0
8	Сборные железобетонные плиты перекрытия 3х6х270,0, кН	48,6	1,1	53,0
9	Железобетонный ригель, кН	21,0	1,1	23,0
10	Железобетонная колонна, кН	55,0	1,1	61,0
11	Панели стен (без учета проёмности) 6х14,5х0,35х1,2, кН	365,4	1,2	438,0
Временные нагрузки
12	Снеговая	1,26	1,4	1,76
13	На чердачное перекрытие	0,70	1,3	0,91
14	Полезная нагрузка 3х6х500,0, кН	90, 0	1,2	108,0

Нагрузка на колонну N_II = 966 кН. 
Вес фундамента ФЖ 18М-1 составляет 95 кН. 
Вес грунта на обрезах: .
Полная нормативная нагрузка на фундамент .
Среднее давление по подошве фундамента:

При расчете деформаций основания среднее давление под подошвой фундамента р не должно превышать расчетного сопротивления грунта основанияR определяемого по известной формуле [6]:

, кПа,

где γ_сI - коэффициент условий работы грунтов основания;
γ _сII - коэффициент условий работы сооружения совместно c основанием;
k - коэффициент надежности определения физико-механических характеристик грунтов основания; 
М_γ, М_q, М_c - коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения грунта;
K_z - коэффициент, зависящий от ширины подошвы фундамента; 
b - ширина подошвы фундамента;
γ_II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента;
γ_II^׳ - то же, залегающих выше подошвы фундамента;
d_b - глубина подвала;
d₁ - глубина заложения подошвы фундамента;
с_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента.
Для нашего случая имеем: 
;  при ; ; ; 
Для : ; ;.
м; ; м; 
кН/м³;  кН/м³; кПа.
Расчетное сопротивление грунта основания равно R=342 кПа. Проверяем среднее давление по подошве фундамента:

Необходимое условие расчета оснований по деформациям выполняется с большим запасом.
Определить расчетное сопротивление просадочного грунта после замачивания не удалось, так как нет прочностных характеристик просадочного грунта после замачивания.
Однако известно из практики, что при замачивании просадочного грунта угол внутреннего трения снижается незначительно, а удельное сцепление уменьшается примерно вдвое [7, 8, 9].
Примем, что при замачивании угол внутреннего трения f снизился до 15°, а удельное сцепление уменьшится в два раза и составит с = 15 кПа. Определим при этих данных расчетное сопротивление грунта. 
Имеем: 
;  при ; ; ; 
Для : ; ;.
м; ; м; 
кН/м³;  кН/м³; кПа.
Тогда расчетное сопротивление грунта будет равно R=185,4 кПа. При проверке должно выполняться условие р = R (± 5%): р = 193 кПа > R =185 кПа. Разница составляет

.

Требование норм и в этом случае выполняется. Однако желательно несколько увеличить размеры подошвы фундамента и снизить среднее давление по подошве путем устройства подбетонки большего размера, чем подошва фундамента.

Расчет осадки фундамента ведем методом послойного суммирования. Глубина заложения подошвы фундамента – 1,8 м.

Расчет осадки фундамента ведется по формуле

, м

где  - коэффициент, принимаемый равным  = 0,8;
 - дополнительное уплотняющее давление, кПа;
 - толщина элементарного слоя грунта, м;
Е_i - модуль деформации i- го слоя грунта, кПа. 
Дополнительное уплотняющее давление  определяется по формуле

,

где -коэффициент рассеивания напряжений по глубине;
р - среднее давление по подошве фундамента, кПа;
 - среднее значение удельного веса грунта выше подошвы фундамента, равно:  кН/м³;
d - глубина заложения фундамента, м.
Среднее давление по подошве р = 190 кПа. Тогда дополнительное уплотняющее давление будет определяться по формуле 

Расчет осадки основания методом элементарного послойного суммирования сведем в таблицу 2.

Номер точки					,кПа	,кПа	,кПа
1	0	0	1,0	1,000	32	158	1300
2	1,0	0,8		0,800		126
3	2,0	1,6		0,449		71
4	3,0	2,4		0,257		41
5	4,0	3,2		0,160	108	25	ВС   1600
6	5,0	4,0		0,108	127	17
7	6,0	4,8		0,077
8	7,0	5,6		0,058
9	8,0	6,4		0,045
10	9.0	7,2		0,036
11	10,0	8,0		0,029	262	5

Осадка фундамента составила s = 2,18 см. 
Деформация основания для просадочных грунтов состоит из осадки и просадки. Для расчета просадки необходимо знать относительную просадочность.
В соответствии с данными инженерно-геологических изысканий [5] на площадке строительства в пределах просадочной толщи грунта относительная просадочность  равна при
Р = 100 кПа в среднем = 0,011; 
Р = 300 кПа в среднем = 0,018.
Используя линейную интерполяцию для давления 200 кПа можно взять значение относительной просадочности = 0,015.
Просадка рассчитывается по формуле

,

где  - относительная просадочность i - го слоя грунта;
 - толщина i - го слоя грунта;
 - коэффициент, зависящий от ширины подошвы фундамента и начального просадочного давления.
В соответствии с [6] за начальное просадочное давление принимаетcя давление, при котором относительная просадочность равна =0,01. В нашем случае начальное просадочное давление P_sl можно принять равным P_sl = 100 кПа. Тогда коэффициент  при ширине подошвы фундамента b= 3 м вычисляется по формуле

,

где Р_о = 100 кПа.
Расчет просадки фундамента сводим в таблицу 3.

			, кПа	, кПа	+, кПа	Среднее давление, кПа			, см
0	0	1,000	158	32	190
1,0	0,8	0,800	126	51	177	184	0,015	1,85	2,78
2,0	1,6	0,449	71	70	141	159	0,015	1,39	2,09
3,0	2,4	0,257	41	89	130	136	0,015	1,04	1,56
4,0	3,2	0,160	25	108	133	120	0,015	0,80	1,20
5,0	4,0	0,108	17	127	144	135	0,015	1,03	1,55

Таким образом, суммарная деформация с учетом возможной просадки во всей просадочной толще равна S_u=s+s_sl = 2,18+2,78+2,09+1,56+1,20+1,55=11,4 см. Полученная величина деформации S_u = 11,4 см больше предельной по нормам =8 см. 
В соответствии с [6] толщина зоны просадки  принимается равной: толщине верхней зоны просадочной толщи при определении просадки грунта от внешней нагрузки, при этом нижняя граница указанной зоны соответствует глубине, где  или глубине, где  минимально, если .
В нашем случае  соответствует глубине в 3 м от подошвы фундамента. Следовательно по [6] суммарная деформация грунта под фундаментом, учитываемая расчетом, будет равна S_u=2,18+2,78+2,09+1,56 =8,61 cм.
Расчет оснований и фундаментов на просадочных грунтах производится по деформациям исходя из условия [10]:

где S - совместная деформация основания и здания или сооружения, определяемая как для обычных непросадочных грунтов в соответствии с их деформационными характеристиками, полученными при естественной влажности.

 - деформация основания, вызванная просадкой грунта;
 - предельно допустимая совместная деформация основания и здания или сооружения, принимаемая равной

,

где  - предельно допустимая деформация основания при неравномерной осадке фундаментов, определяемая как для обычных непросадочных грунтов;
- коэффициент условий работы, учитывающий вероятность одновременного сочетания наиболее неблагоприятных условий при просадке и осадке ипринимаемый: при < 2S; =1,0, а при >2S;=1,25.
В нашем случае осадка S = 2,18 см, а просадка  = 6,43 см, то есть S > более, чем в 2 раза. Следовательно  будет равна 10 см.
Таким образом полученная величина суммарной деформации 8,61 см меньше предельно допустимой деформации 10 см. Следовательно, требования норм по расчету деформаций выполняются.
Натурным обследованием котлована под фундаменты здания шламоуплотнительной станции установлено, что глубина котлована от поверхности планировки в связи с полной срезкой почвенно-растительного слоя и с заглублением в несущий слой на 20 – 25 см составляет 2,8 м. Такой же будет и глубина заложения подошвы.
Это приводит к увеличению расчетного сопротивления грунта как в природном, так и в замоченном состоянии, а также уменьшит величину возможной просадки при замачивании.

1. Натурным обследованием грунтов основания установлено, что они соответствуют данным инженерно-геологических изысканий.
2. Проверка напряжений по подошве фундаментов показала, что требования норм соблюдаются как для грунта в природном состоянии, так и при возможности замачивания и проявлении просадки.
3. Расчет по деформациям грунтов основания с учетом возможной просадки в целом также соответствует требованиям норм проектирования естественных оснований.
4. Устройство фундаментов проектных размеров с заложением подошвы на глубину отрытого до 2,8 м котлована не противоречит требованиям норм проектирования и подтверждается расчетом.
5. Проектом предусмотрена выемка просадочного грунта и замена его бетоном на глубину 4,0 м ниже подошвы. Объем бетона предусмотрен более 40 м³. По нашим расчетам и рекомендациям расход бетона сведен до 8,5 м³.
6. Считаем целесообразным обеспечить необходимую глубину заложения подошвы фундамента путем устройства подбетонки из бетона класса В7,5 толщиной 1,0 м с уширением по сравнению с фундаментом ФЖ 18 М-1 не менее 0,25 м с каждой стороны и опиранием на эту подготовку сборных фундаментов ФЖ 18 М-1.
7. Обратную засыпку пазух котлована рекомендуется производить местным глинистым грунтом оптимальной влажности с послойным уплотнением.
8. Вокруг здания необходимо предусмотреть асфальтовую отмостку шириной не менее 1,0 м с уклоном от здания не менее 3%.