УДК 621.316

ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ В КАЧЕСТВЕ КОМПЕНСАТОРА РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ

Алимходжаев Камолиддин Тиллаходжаевич1, Пардабоев Ахрор Дехконбой угли2
1Ташкентский государственный технический университет имени Ислама Каримова, д.т.н., профессор кафедры «Электрические машины»
2Ташкентский государственный технический университет имени Ислама Каримова, магистрант

Аннотация
В статье рассматриваются методы снижения потерь электроэнергии, начиная с ее производства в тепловых электрических станциях, на линиях электропередач, реализации, преобразовании в полезную работу в промышленных предприятиях. Особое внимание уделено анализу внутризаводских потерь. Предлагаются пути сокращения потерь от реактивных токов на предприятиях с различным сочетанием источников и потребителей реактивной мощности.

Ключевые слова: , ,


Рубрика: 05.00.00 ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ

Библиографическая ссылка на статью:
Алимходжаев К.Т., Пардабоев А.Д. Целесообразность использования синхронного двигателя в качестве компенсатора реактивной мощности // Современные научные исследования и инновации. 2017. № 12 [Электронный ресурс]. URL: http://web.snauka.ru/issues/2017/12/84953 (дата обращения: 12.01.2018).

В настоящее время прирост потребления реактивной мощности (РМ) существенно превышает прирост потребления активной. Вследствие чего увеличиваются перетоки PM. РМ, протекая по элементам электрической сети, обладающим активным сопротивлением вызывает в них дополнительные потери мощности и электрической энергии. Кроме того, перетоки РМ снижают пропускную способность линий электропередач и трансформаторов, либо вынуждают увеличивать сечение проводов, осуществлять прокладку дополнительных кабельных линий, замену трансформаторов на большую номинальную мощность. Большая часть этих потерь приходится на сети 0,4 – 10 кВ, так как в этих сетях находятся основные потребители РМ: асинхронные двигатели, силовые трансформаторы и электробытовые приборы и лампы. Долевое участие этих потребителей составляет 50, 25 и 10% соответственно [1]. Также всё большую долю в общем объёме суммарных нагрузок занимают приёмники с нелинейными характеристиками и повышенным потреблением РМ. Поэтому именно в этих сетях наиболее эффективно устанавливать источники реактивной мощности (ИРМ) с помощью которых и осуществляется компенсация реактивной мощности (КРМ) [2]. Наряду со специальными средствами КРМ, в качестве ИРМ в большинстве источников [3] рекомендуют в первую очередь использовать синхронные двигатели (СД), если они уже установлены у потребителя из технологических соображений. Например, СД находят применение в молотковых дробилках и шаровых мельницах горнорудных предприятий, в буровых лебедках нефтяной промышленности, в ножницах и пилах для металла, в непрерывных прокатных станах в металлургии и т. д. [3,4].Рассматривая СД, как компенсатор РМ, можно отметить его преимущества и недостатки. Одним из преимуществ является плавность регулировки величины отдаваемой или потребляемой РМ (такая необходимость может возникнуть в ночное время, когда в сети наблюдается избыток РМ). Это достигается путём изменения тока возбуждения двигателя. Основной недостаток использования СД в качестве КРМ – большая удельная величина потребляемой активной мощности на выработку реактивной. Например, дополнительные потери активной мощности в СД превышают в 5- 12 раз (в зависимости от типа СД, его конструкции, загрузки по активной мощности) потери в конденсаторной батареи (КБ) [5].

Анализ последних исследований и публикаций. Практически во всей литературе [3-6] говорится о том, что достаточно мощные СД (250 кВт и выше) выгодно использовать в качестве компенсирующего устройства, если на предприятии они уже установлены из технологических соображений. В частности в [4] на примере доказывается целесообразность использования СД для КРМ и рассчитана экономическая выгода, которую получает потребитель. Однако в [5] данные результаты были поставлены под сомнение и на том же примере показано, что СД не выгодно использовать в режиме генерации РМ.

Цель статьи. Определить действительно ли во всех случаях целесообразно использование СД для КРМ в сетях потребителя.

Основные материалы исследований. Используя исходные данные приведенные в [8], был произведен расчёт потерь активной и реактивной мощности в сети с СД, приведенной на рис. 1.

Рис. 1 – Схема электрической сети с СД, используемых для компенсации реактивной мощности

Расчётная активная и реактивная нагрузки потребителя составляют Рр =560 кВт и Qр =420 квар соответственно. Число часов максимума использования нагрузки составляет Тм=3,5 ч/сут, а время максимальных потерь Тм =1,53 ч/сут.

Номинальная активная мощность СД составляет РСДном=250 кВт. Номинальный коэффициент мощности ц=0,9 (опережающий ток).

Коэффициенты удельных потерь активной мощности в СД: D1=l,74 кВт, D2=2,18 кВт. Коэффициент загрузки СД по активной мощности βСД =0,8.

По условию устойчивой работы СД, минимальную величину располагаемой реактивной мощности СД можно определить как [2]:

Qген=PCД·β· cosφ

где – cosφ коэффициент реактивной мощности СД, соответствующий номинальному коэффициенту мощности cosφ = 0,9.

Следовательно, величина минимальной реактивной мощности генерируемой рассматриваемым СД составляет 96 квар. Также заметим, что если двигатель недогружен по активной мощности, то его можно дополнительно загрузить по реактивной. Величину максимальной РМ отдаваемой двигателем можно определить по номограммам [6].

Активные потери в СД, которые идут на выработку РМ, можно определить по следующей формуле [5]:

(2)

Необходимо отметить, что данная формула является приближённой,

потому что величина ДР зависит не только от генерируемой РМ СД QСД,

но и от загрузки двигателя по активной мощности, изменению напряжения подводимого к статору, остальных параметров СД [5].

Был произведен расчёт потерь в сети, приведенной на рис. 4 для четырёх режимов ее работы:

1)В сети потребителя отсутствуют устройства КРМ;

2) КРМ осуществляется только с помощью СД (генерация РМ СД 96 квар);

3) КРМ осуществляется с помощью СД и КБ (генерация РМ 96 квар и 320 квар соответственно);

4) КРМ осуществляется с помощью КБ (генерация РМ КБ 420 квар);

Результаты расчётов сведены в табл. 1. (индексы нагрузок и потерь от 1 до 5 соответствуют точке сети, приведенной на рисунке).

Таблица 1

Без КРМ КРМ с помощью СД д1 КРМ с помощью

СД+КРМ

д2 КРМ помощью КБ д3
1 2 3 4 5 6 7 8
Pн,кВт 760 763,11 +3,11 764 +4 761,26 +1,26
Qн,квар 420 324 -96 4 -416 0,01 -419,99
Sн,кВА 868,3 829,04 -39,39 764,01 -104,32 761,26 -107,07
ΔP1,кВт 10,74 10,01 -0,73 8,87 -1,87 8,82 -1,92
ΔQ1,квар 55,47 51,80 -3,67 46,10 -9,37 45,87 -9,60
PΣ1,кВт 770,7 773,12 +2,38 772,87 +2,13 770,08 -0,66
QΣ1,квар 475,7 375,80 -99,67 50,10 -425,37 45,88 -429,59
SΣ1,кВА 905,6 859,62 -45,99 774,49 -131,11 771,45 -134,15
ΔP2,кВт 1,48 1,33 -0,15 1,08 -0,40 1,07 -0,40
ΔQ2,квар 2,15 1,94 -0,21 1,57 -0,58 1,56 -0,59
P Σ2,кВт 772,2 774,45 +2,23 773,95 +1,73 771,16 -1,06
Q Σ2,квар 477,6 377,74 -99,88 51,68 -425,94 47,44 -430,18
S Σ2,кВА 907,9 861,66 -46,33 775,67 -132,32 772,61 -135,37
ΔP3,кВт 7,03 6,85 -0,17 6,56 -0,47 6,55 -0,48
ΔQ3,квар 51,46 49,92 -1,54 47,28 -4,18 47,19 -4,27
P Σ3,кВт 779,2 781,31 +2,06 780,51 +1,26 777,71 -1,54
Q Σ3,квар 529,8 427,66 -101,42 98,96 -430,12 94,64 -434,44
S Σ3,кВА 941,8 890,69 -51,19 786,76 -155,13 783,44 -158,44
ΔP4,кВт 4,56 4,08 -0,48 3,18 -1,38 3,16 -1,41
ΔQ4,квар 4,35 3,89 -0,46 3,03 -1,31 3,01 -1,34
P Σ4,кВт 783,1 785,39 +1,58 783,69 -0,12 780,86 -2,95
Q Σ4,квар 533,2 431,55 -101,88 101,99 -431,4 97,64 -435,78
S Σ4,кВА 948,1 896,14 -51,96 790,30 -157,8 786,94 -161,16
ΔP5,кВт 21,35 21,31 -0,04 21,24 -0,11 21,24 -0,11
ΔQ5,квар 133,9 133,27 -0,63 132,10 -1,80 132,06 -1,83
P Σ,кВт 805,2 806,70 +1,54 804,94 -0,22 802,10 -3,06
Q Σ,квар 667,3 564,82 -102,51 234,09 -433,23 229,71 -437,62
S Σ,кВА 1045,7 984,77 -60,98 838,28 -207,47 834,35 -211,41

Из табл. 1 видно, что суммарное потребление активной мощности в точке 5 больше при КРМ с помощью СД, чем при отсутствии такой компенсации. Таким образом, очевидно, что в данной схеме при данной величине нагрузки компенсировать реактивную составляющую мощности нецелесообразно. Как видно из таблицы 1, при более высоких cosφ  целесообразней КРМ осуществлять с помощью КБ. Расчёты показали, что в случае полной КРМ с помощью КБ потребление активной мощности в точке 5 уменьшается более чем на 3 кВт, в то время как при частичной КРМ с помощью СД суммарные потери активной мощности увеличиваются более чем на 1,5 кВт. Таким образом, использование СД в качестве компенсатора РМ не выгодно при данных значениях потребляемой мощности и параметрах сети. Далее были произведены расчёты активных потерь в случае увеличения реактивной нагрузки потребителя. Оказалось, что реактивная нагрузка потребителя, при которой в случае КРМ с помощью СД активные потери в точке 5 были бы такие же, как и в случае без КРМ соответствует величине реактивной нагрузки равной 700 квар, (cosφ =0,73). Таким образом, при снижении cosφ нагрузки эффективность использования СД для КРМ повышается. Об этом свидетельствуют результаты расчетов, приведенные в таблице 2.

Таблица 2

Pнагр,кВт

760

Qнагр,квар 96 420 700 800
cosφ 1 0,88 0,73 0,69
Величина  скомпенсированной  РМ с помощью СД 96
Уменьшение потерь активной мощности -2,56 -1,54 0 +0,47

Полученные результаты расчетов (табл. 1 и 2) ставят под сомнение однозначность утверждения о целесообразности первоочередного использования СД в качестве средства КРМ.СД мощностью 250 кВт выполняются также на напряжение 6 (10) кВ. Предположим, что такой двигатель установлен в точке 1 электрической сети представленной на рис. 1. Остальные параметры СД такие же, как и в предыдущем случае. Результаты расчётов приведены в таблице 3.

Таблица 3

Без КРМ КРМ с помощью СД д1 КРМ с помощью

СД+КРМ

д2 КРМ помощью КБ д3
1 2 3 4 5 6 7 8
Pн,кВт 560 560 0 560 0 560 0
Qн,квар 420 420 0 420 0 420 0
Sн,кВА 700 700 0 700 0 700 0
ΔP1,кВт 6,33 6,33 0 6,33 0 6,33 0
ΔQ1,квар 45,19 45,19 0 45,19 0 45,19 0
PΣ1,кВт 166,3 769,44 +3,11 770,96 +4,63 767,73 +1,40
QΣ1,квар 465,2 369,19 -96,00 4,00 -461,19 0 -465,18
SΣ1,кВА 896,5 853,43 -43,04 770,97 -125,50 767,73 -128,74
ΔДP2,кВт 1,45 1,31 -0,14 1,07 -0,38 1,06 -0,39
ΔQ2,квар 2,67 2,27 -0,41 1,56 -1,12 1,54 -1,13
P Σ2,кВт 767,8 770,75 +2,97 772,03 +4,25 768,79 +1,01
Q Σ2,квар 467,9 371,46 -96,41 1,57 -466,30 1,55 -466,31
S Σ 2,кВА 899 855,59 -43,51 772,03 -127,07 768,79 -130,30
ΔP3,кВт 6,99 6,83 -0,16 6,55 -0,44 6,54 -0,46
ΔQ3,квар 51,16 49,73 -1,43 47,18 -3,98 47,08 -4,08
P Σ3,кВт 774,7 777,58 +2,81 778,58 +3,81 775,33 +0,56
Q Σ3,квар 519 421,18 -97,84 48,74 -470,28 48,64 -470,38
S Σ3,кВА 932,5 884,32 -48,22 780,10 -152,45 776,85 -155,7
ΔP4,кВт 4,47 4,02 -0,45 3,13 -1,34 3,10 -1,37
ΔQ4,квар 4,26 3,83 -0,43 2,98 -1,28 2,96 -1,30
P Σ4,кВт 779,2 781,61 +2,36 781,71 +2,47 778,43 -0,81
Q Σ4,квар 523,2 425,01 -98,27 51,72 -471,56 51,59 -471,7
S Σ4,кВА 938,6 889,69 -48,95 783,42 -155,22 780,14 -158,5
ΔP5,кВт 21,34 21,31 -0,03 21,24 -0,10 21,24 -0,11
ΔQ5,квар 133,7 133,19 -0,59 132,03 -1,75 131,99 -1,79
P Σ,кВт 800,5 802,91 +2,33 802,95 +2,36 799,67 -0,92
Q Σ,квар 657,6 558,21 -98,86 183,75 -473,31 183,59 -473,4
S Σ,кВА 1035,7 977,89 -57,81 823,70 -211,99 820,47 -215,2

Как видно из таблицы 3, результаты расчётов аналогичны приведенным  таблице 1. Более того, суммарные активные потери увеличились с 1,5 кВт до 2,3 кВт, в случае КРМ с помощью СД. Тем самым порог коэффициента мощности нагрузки, при котором выгодно использовать СД в качестве КРМ, также снижается.

Таким образом, в результате анализа определены:

1. Использование СД в качестве КРМ целесообразно, когда снижение активных потерь от перетока РМ превышает возникающие дополнительные активные потери в СД при выработке РМ, что возможно только при низких коэффициентах мощности нагрузки.

2. Эффективность использования СД в качестве ИРМ повышается при снижении коэффициента мощности нагрузки.

3. Выгодней использовать СД в качестве КРМ на напряжении 0,4 кВ нежели на 10 кВ.

Поделиться в соц. сетях

0

Библиографический список
  1. Зорин В.В. Системы электроснабжения общего назначения / В.В. Зорин, В.В.Тесленко И Учебник для студентов ВУЗов.-Чернигов: ЧГТУ, 2005. – 341 с.
  2. Железко Ю.С. Выбор мероприятий по снижению потерь электроэнергии в электрических сетях: Руководство для практических расчетов / Ю.С Железко. – М.: Энергоатомиздат, 1989.-176 с.
  3. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Учебное пособие для вузов / уклад. А.А. Федоров, J1.E. Старкова. – М: Энергоатомиздат, 1987.-368 с.
  4. Производство и распределение электрической энергии: электротехнический справочник: В Зт. Т.З. 2кн. Кн1 / под ред. И.Н.Орлова. – 7-е изд., испр. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1988.-880 с.
  5. Литвак J1.B. Рациональная компенсация реактивных нагрузок на промышленных предприятиях. М.:Энергоатомиздат, 1963. – 256 с.
  6. Сыромятников И.А. Режимы работы асинхронных и синхронных двигателей / И.А. Сыромятников. – 4-е изд., перераб. и доп – М. Энергоатомиздат 1984,- 240 с.
  7. Курбанов Ж.Ф., Колесников И.К. Обогащение полезных ископаемых на основе устройства единого электромагнитного пространственного поля. ТАЙИ ахбороти, №4, 2016 й.,  C.91-96.
  8. Курбанов Ж.Ф., Колесников И.К. Оптимизация режимов извлечения компонентов из материалов на основе устройства единого пространственного поля. ТАЙИ ахбороти, №4, 2016 й.  C.96- 102.
  9. Курбанов Ж.Ф. The spectral characteristics of the new functional materials based on a single device spatial field. European science review, «East West» Association for Advanced Studies and Higher Education GmbH. Vienna. (№1), 2017, – P. 112-117. Austria


Количество просмотров публикации: Please wait

Все статьи автора «Мерганов Аваз Мирсултанович»


© Если вы обнаружили нарушение авторских или смежных прав, пожалуйста, незамедлительно сообщите нам об этом по электронной почте или через форму обратной связи.

Связь с автором (комментарии/рецензии к статье)

Оставить комментарий

Вы должны авторизоваться, чтобы оставить комментарий.

Если Вы еще не зарегистрированы на сайте, то Вам необходимо зарегистрироваться: